內心的選擇Leuze傳感器IPRK 95/44 L.2
眼睛不要老是睜得那么大，我且問你，百年以后，那一樣是你的。
南京惠言達電氣有限公司致力于打造德國、瑞士等歐洲中小型自動化企業與國內客戶的連接橋梁，歐美原產工控設備，機電設備，儀器儀表，備品備件 的一站式供應商。主要產品有工業自動化設備,電工控設備、液壓設備、 電氣設備和零部件等產品。原裝，源頭采購帶給客戶便捷的購物體驗！
圖片可能與實物存在差異，訂貨前請聯系本司確認
品牌 型號
BALLUFF BES M08MI-PSC20B-S49G 電感式傳感器
SICK BOS5K-PS-RH12-02 接近開關
Eltra DME4000-211 1029790 距離測量單元
Rexroth EL63P1024S5/28P15*3PR 編碼器
Rexroth R911341158
finder PGF2-2X/011RE20VE4 R900949135 內嚙合齒輪泵
PFEIFFER 60.13.9.024.5070 10A 250V -10+2 24VDC
Moenninghoff Vacuum pump repair package für DUO2.5
JUMO 581.21.1.1 ?=40 H7. mit Aussenk?rper ZG 58121-08026 聯軸器
Lovato 00491078
Leuze RELAY
Bondioli-Pavesi PRK 95 / 4 L.2 50027993
PMA HPLPA211SMNG6G4BHY
Rexroth KS50-113-0000E-000 溫控器
mts 9604758
mts RP-M3300M-D63-1P103Z02 位置傳感器
BKMIKRO RP-S1750M-D63-1P102 位移傳感器
BKMIKRO BKM93 BASIC 控制單元
Mahr SSD DC S3500 SERIES 80GB 無法識別
Mahr n501/12/17/50-nr.5001020 軸套
Laipple n501/63/73/108 軸套
Netter ME80A4-TK-IE2-SO
MERSEN NCT15 篩選機用氣動振蕩器
Apic Filter GmbH F 54530 PAGNY-SUR-MOSELLE
Mahr MS248-500 濾芯
CHAMBRELAN SWI0461
BALLUFF MFRAILSLIDER300MMRoHS D402F-0300-0
Nardi bhs0022
mts 5BES 112 M 4 電機
mts RHM0880MP101S1G8100 位移傳感器
mts RHM1600MP101S1G8100 位移傳感器
mts RHM0120MP101S1G8100 位移傳感器
mts RHM0520MP151S1G6100 位移傳感器
mts RHM1640MP101S1G8100 位移傳感器
mts RHM0205MP101S1G6100 位移傳感器
mts RHM0620MP101S1G6100 位移傳感器
mts RHM0560MP101S1G8100 位移傳感器
mts RHM0340MP101S1G6100 位移傳感器
mts RHM0860MP151S1G8100 位移傳感器
Turck RHM1050MP101S1G8100 位移傳感器
National Instruments BI8U -Q08-AP6X2 電感式傳感器
National Instruments NI. 9375_16CH_digIN, 16CH_digOUT；779801-01
National Instruments NI 9423_8CH_24V_DigIN；779009-01
National Instruments NI 9263_4CH_AnaOUT；779012-01
SAFIM NI 9201_8CH_0-10V_AnaIN；779013-01
PILZ 101739/F 制動系統
brevini PSEN 2.1B-20502227
Otto Specht GmbH & Co. KG B0011720
JUMO KPM AQUA-PICCOLO 002078
mts PID300 702024/8-1000-25
Pyrindus RHM1260MD631P102 位移傳感器
Nonnenmann K-Thermocouple AISI 446-710mm
P+F WG0501-12x45DIN913
steute LFL1-BK-N-PUR10 液位開關
Turck ES 51 R 1 OE/1S
GRUNDFOS B5241-0 插座
NEIDLEIN CR5-7 X-A-A-V-HQQV A98330347P11413 離心泵
LORENZ FFBR2 KK5 7590-00
INTERPUMP LCV/U10 NR.27658
Turck 23533804, WS101 15LMIN 10MPa 2.94KW with motor
IFM FCS-GL1/2/A2P-VRX/230VAC/A 流量傳感器
Nordson TN2531-40-150℃
Ansell 7007031 185507
Ansell Ansell Sol-Vex 37-176
Ansell Ansell Scorpio 8-354
Ansell Ansell,sensilite 48-126 Glove 10#
Ansell Ansell Hylite 47-400
Ansell Ansell ThermaKit 78-150
Ansell Ansell Sol-Vex 37-175-9
Ansell Ansell Sensilite 48-100-8
lechler Ansell,sensilite 48-126 Glove 9#
LAT 422.968 17.CG
moog TM165.1x450"BS"
moog D661-6376C
MP Filtri H38F0FM4VPHX
PMA FX15
ODU KS50-102-10000-000 溫控器
Prelectronics 656.163.002.000.000 插頭
KEB PR5333A
Beckhoff OOF50C0-0020 電纜
ELAN EL 1004,24V DC,3mA,IP20
ILME TZFS/3O/1S/96/24VDC
ILME CHC24G-IC7796 蓋子
ILME CNM24
MP Filtri CHI24 安裝框
POMINI HP3203A03AH
Martens 425-251-532-01 探頭
IFM 7134-1-0-B 溫度傳感器
IFM TR2439+EVC017+TM4441+E37020+EVC004+E10193
LORENZ PN7093 壓力傳感器
LORENZ DR-3000-200Nm (with speed, USB output) (Speed / Angel, USB output)
LORENZ DR-2112-R-200Nm (with speed) (Speed / Angel)
PMA DR-2112-200Nm (with speed) (Speed / Angel)
prosoft KS98-104-3200（KS98/DP 9407-965-32001） 溫控器
Balluff GmbH MVI56-PDPMV1 接口模塊
BD sensor BTL5-S171-M0100-P-KA05 位移傳感器
EITRA 17.600 G-4003-R-1-5-M00-300P000 差壓變送器
OTT-JAKOB EL50FA1024Z5/28L8X6PR 編碼器
LENZE ISO 60
BOSCH Type E94ASHE0174 nr.13316090 自動控制器
PULSOTRONIC 1457431107
GRUNDFOS 9961-0436,10~30VDC, 200mA, PNP 接近開關
Proxitron CR1S-8 A-FGJ-A-E-HQQE MODEL:A96517359P11401
mts PROXI.2451A
Murrelektronik EP01450MD341A01 位移傳感器
IFM 3000-16 連接器
Leuze CR2032 總線模塊
Leuze LSSR 25B-S12 感應傳感器
MOTOVARIO D-73277, HRTL 96B M/66.01S-S12
hoyer NMRV-040-i-15.00
Proxitron HMA3-132M2-4??? 50HZ/7.5KW?? 60HZ/9KW
lindy IKL015.05GH(15msiliconcable) 感應傳感器
lindy 40464 USB端口鎖
Megatron RJ45 40483 USB端口鎖
Megatron RC35-150-S 582890
Sigmatek MSL38-500-R10K 545252
Sigmatek DPS001 接口模塊
Sigmatek DTO163；06792165 接口模塊
Sigmatek DKL012;06792865 接口模塊
Sigmatek DKL002;06111966 接口模塊
Sigmatek DAM122;06792265 接口模塊
LENZE DCC041;06127166 接口模塊
LENZE E94APNE03641C
BERNSTEIN MD SKS RS 050-23
Moflash F1-U1Z UN/6061600006/ 腳踏開關
LORENZ X125-64 with mounting housing
olympus 2477-0.2NM
OMAL SZ2-STB1 mit SZ2-STU3
North American DA120411S F05-F07
North American H6600 Operator Panel H6600-BFR-01/2
IWAKI sensor H3601-014-01 (range: 360mm shell length: 436mm voltage: -10V ~ 0 ~ +10 VDC)
LINATOR AG MX-F401RFAVE 磁驅離心泵
CAPTRON NR.236-1-22-00-LIN KPS3/6
Netter CHT3-358P-30/TG-SR/CPM23/CP12 接近開關
Novotechnik 55252 Mainz-Kastel
Novotechnik RSC-2832-636-211-202 角度傳感器
maxon IPE6501A502 電位器
maxon Maxon Art-Nr.532834 伺服電機
maxon Maxon Art-Nr.326072 按鈕
maxon Maxon Art-Nr.611472 彈簧
maxon Maxon Art-Nr.615814 控制器
maxon Maxon Art-Nr.615181 氣體流量計
maxon Maxon Art-Nr.614653 激光掃描儀
maxon Maxon Art-Nr.324906 流量控制閥
maxon Maxon Art-Nr.321021 按鈕
maxon Maxon Art-Nr.324077 校驗儀
maxon Maxon Art-Nr.326070 按鈕
maxon Maxon Art-Nr.602372 彈簧
maxon Maxon Art-Nr.321055 扳機
maxon Maxon Art-Nr.602372 彈簧
maxon Maxon Art-Nr.326072 按鈕
maxon Maxon Art-Nr.610892 高壓開關
maxon Maxon Art-Nr.331842 變壓器
MEDAV Maxon Art-Nr.380547 軟管
MEDAV PCB 130E20 測量麥克風
MP Filtri Medav Typ: Hille CP KS03 BNC Nr. 28212 加速度計
MP Filtri MPF-180-2-A-G7-A10-H-13-B-VI
MP Filtri FHB-135-1-B-A-F1-T10-HV9
MP Filtri FHB-065-3-B-A-F1-T10-HV9
MP Filtri HP-135-2-A-N-P01
Banner HP-065-1-A25-A-N-P01 濾芯
Banner S18SP6DLQ 感應傳感器
LAPPORT S18SP6DQ 感應傳感器
mts 164769
CARLO GAVAZZI RHM0900MK151S1G5100 位移傳感器
Penny glies RM1A48D100 繼電器
BERNSTEIN SLS190/50/2K/L/50/1
Beckhoff F1-U1ZUN/6061600006/
Beckhoff BK3150 接口模塊
leine&linde BK4020 接口模塊
leine&linde 850-009256-2048
Balluff GmbH RSI 503 392904-02 100PPR
hoyer BTL5-F-2814-1S 磁鐵
CAPTRON MS 100L1-4 電機
P+F ISM-2000/24VDC 信號放大器
BALLUFF KFD0-CS-EX1.54 中繼器
Murr BES 517-223-M3-E 感應傳感器
wachendorff MSDL1-SFB10.0 ART.33381
Elobau WDG58H-12-150-ABN-R05-S3-ABP
mts 102TP7PD
MW RHM0810MD531P102 位移傳感器
Leuze 71233004 模塊
Leuze IS 212MM/4NO-8NO
Goetze IS 212MM/2NO-4EO 接近開關
Goetze 76.90 H-65NBR
Goetze 76.90 H-61NBR
LENZE 76.90 H-30NBR
excello 52.507.05.10 蝸輪減速機
excello R150347268
Novotechnik R15104A519
weidmueller TLH-0400-001-411-102
Hengstler MC5R 7901540000
Level Developments Ltd AC58/0013EK.42SGH ,10-30VDC= /0.2A
Nicotra VS-05-C-1-0 – Inclinometer, 2 axis, ±5°, RS232, M9 connector 傾角儀
Bosch Rexroth P2M-H3B2J-RRB RD/0 322154/630285/1
Rexroth 0820060502 油壓傳動閥
Rexroth R150334086
Murr 082206511 氣壓缸
BALLUFF Art.Nr.55292 接口模塊
cema BSE 85
Turck 077PLM11D0
memmert PS01VR-504-2UPN8X-H1141 壓力變送器
memmert TTC256
Nexen HPP110
超聲波具有以下四個基本特性[1]:一,束射特性。超聲波波長短,可以集中成一束射線;第二,吸收特性。超聲波在空氣、液體和固體中均會被吸收。空氣中的吸收烈,固體中的吸收微弱;第三,高功率。由于頻率高,超聲波的功率比聲波大得多,它不僅能使所作用的介質產生急速運動,甚會破壞其分子結構;第四,聲壓作用。聲波振動使物質分子產生壓縮和稀疏作用,這種由于聲波振動引起的附加壓力現象叫聲壓作用。超聲波在提取冶金過程中應用的主要是功率超聲。功率超聲可以強化冶金過程的原因是:溶液中存在有溶解的一些氣體,在超聲波的作用下形成所謂的空化現象,當這些微小的氣泡破裂時,產生瞬間的高溫(>5000K)高壓(>5×107Pa),形成所謂的“熱點”,對化學反應起到非常明顯的加速作用,同時高能超聲形成的大量空化氣泡在超過一定值的聲壓下發生崩潰并產生激波,將已結晶長大的晶粒打碎,使晶粒得到細化。另一方面超聲波使液體出現湍流的力學特性,降低擴散阻力,同時對破壞邊界層,加速傳質、傳熱,促進微細顆粒的彌散起到了關鍵作用[2]。超聲振動的高能量及其它的特殊效應,還可大地提高振動對凝固的作用效果[3]。超聲波在液體中傳播時,液體分子受到周期性交變聲場的作用,產生聲空化、聲流效應及力學機制,引起熔體中流動場、壓力場和溫度場的變化,從而產生一些特殊的效果。在高溫操作中,高功率超聲波可用于熔體金屬的迅速脫氣[4]。實際上超聲波對于任何中等粘度的液體的脫氣幾乎都適用[3]。在含水系統中脫氣效果特別迅速,它能除去溶解的任何氣體,使水溶液中的氣體降到很低的水平。超聲波脫氣對于要求迅速和受控制的除去系統中氣體的場合,會得到很好的效果。根據上述機理,超聲波可改善熔融液在冷卻凝固時的流動性,能夠提供有效的結晶體,從而也可改善金屬熔體的質量。
2超聲波在冶金中的主要應用
2.1強化浸出過程
李俊[5]論述了濕法冶金過程中常見的三種浸出情況,并對超聲波用于硫酸浸出氧化銅的過程進行了探討。在浸出過程中施加超聲影響的實踐中,引用奧羅夫(Orlov)做了帶超聲波和不帶超聲波機械攪拌硫酸浸出氧化銅的對比研究,結果表明,達到相同的浸出率時,不用超聲的浸出時間約為用超聲的浸出時間的12倍。K.SarveswaraRao等[6]作了相關的試驗研究,結果表明,超聲波對從氧化銅礦石中的氨浸有著正的效應。在溫度298K、粒度-300～+150μm,氨濃度2.0mol/L,含固量10g/L的條件下,超聲波可使銅浸出率從70%提高到90%。與機械攪拌浸出相比,使用超聲波可使浸出時間縮短近5/6,同時也使試劑消耗減少。對于相同的顆粒礦石,超聲波不僅強化了浸出速率,也提高了銅的浸出率。結果還表明,在其它條件相同時,間歇式超聲波(脈沖超聲波)的效果優于連續式超聲波。范興祥[7,8]等人研究超聲波強化草酸浸出氧化鋅精礦過程。在試驗條件下,用超聲波輻射浸出氧化鋅精礦同機械攪拌相比,浸出率有很大的提高。機械攪拌20min,氧化鋅精礦浸出率僅58.12%,超聲波輻射20min,浸出率則達90.24%,提高了32.12%;鋅浸出率隨輻射時間延長而提高;超聲波輻射強度提高,輻射時間一定時,浸出率提高,浸出率相同時,浸出時間縮短。劉彬等人[9]引入超聲處理技術強化鐵鹽浸出黃銅礦這一新穎研究方法。在相同浸出條件下,用超聲波處理后,銅的浸出率提高,平均提高幅度在5%～10%,不但有效地縮短浸出反應時間,而且顯著的提高銅的浸出率。趙文煥[10]等利用超聲波進行銀精礦中金銀的氰化浸出小型試驗和擴大試驗,結果表明超聲波浸出法具有金銀浸出率高、浸出時間短、單耗低等優點,在佳試驗條件下,金銀浸出率分別為97%～99%和95%～96%,浸出時間只是常規氰化浸出時間的1/2,單耗降低10kg/t。王少芬[11]等人將超聲波在硫化礦發電浸出過程中的應用進行了一定程度的研究。為了強化發電浸出過程,有效地提高輸出電流、電壓及金屬離子的浸出率,將超聲波引入到硫化礦與二氧化錳的同時發電浸出過程。在實驗條件下,每次啟動超聲裝置20min,直浸出約10h。在超聲場作用下,輸出電流和電壓都有明顯上升,采用超聲強化比未強化處理的浸出液,由于硫化礦浸出電極在超聲條件下的極化程度減弱,獲得了更大的輸出電流和輸出電壓,從而獲得了更高的浸出率。K.M.Swamy等[12]研究了在有超聲和無超聲的情況下,用尼日爾黑曲酶屬菌種浸出印度奧里薩幫紅土礦。在佳工藝參數,如孢子濃度,葡萄糖用量,礦漿濃度,超聲波降解時間條件下,無超聲波時,浸出20d,鎳的浸出率為92%;用43kHz,1.5W/cm2超聲處理30min后,在孢子濃度為106個/mL和葡萄糖濃度為2%條件下浸出14d,鎳的浸出率高達95%。并且在超聲波作用下,鎳的浸出效果比鐵的浸出效果好。
2.2提高單元操作速率
嚴偉[13]等人主要介紹了超聲波在協助萃取領域內的發展和應用情況。在相同傳質領域里,用超聲波強化多的是液固萃取。高頻和低頻都能強化萃取,但低頻時達到同樣的強化程度小于高頻。超聲波產生的脈動和控制的空化作用可以大大增加湍流強度及相接觸面積,從而強化傳質。BatricPesic[14]等在用Kelex100溶劑萃取鎵并用超聲波處理人工合成溶液和工廠的實際溶液時發現,超聲波的作用使鎵的萃取速率提高了15倍,所采用的超聲波頻率為20kHz,聲強為19W/cm2。試驗發現,在超聲波作用下,溫度對鎵的萃取速率沒有影響,而通常的萃取過程中,溫度升高對提高萃取速率是有利的。趙洪力[15]采用自行設計的實驗裝置進行了用超聲波技術處理含“薄膜鐵”天然硅砂的試驗,結果證明,在處理10min時,除鐵率一般可達46%～70%,與同樣條件下機械擦洗相比高出15%～45%;處理時間只需1～5min即可達到機械擦洗10～15min所達到的效果,處理時間可縮短2/3以上。Romanteen[16]等研究了在600～800℃范圍內CO還原PbO的動力學。當聲壓升15.8Pa,600℃時,PbO的還原速率增加了15%～25%,升800℃時還原速率增加了2倍;同時還發現聲波頻率<6.6kHz時對PbO的還原速率沒有影響。
2.3在復合材料制備中的應用
馮海闊[2]等人討論了超聲波在顆粒增強金屬基復合材料制備過程中的應用。超聲波在此過程中的主要作用,是改善顆粒與合金液潤濕性及顆粒分散的均勻性。通過總結超聲分離技術的機理及研究現狀,提出一種很有發展潛力的采用超聲分離技術制備顆粒增強金屬基表面復合材料的新方法。王俊等[17]采用高能超聲復合法制備了致密度高、增強顆粒均勻分散的SiC顆粒/ZA22復合材料,其內部沒有氣孔或顆粒偏聚等缺陷。認為在試驗所用高能超聲處理條件下,熔液中產生的瞬時局部高溫、高壓的聲空化效應與具有高的速度和加速度的聲流效應的協同作用,是改善增強顆粒與基體合金潤濕性、并使顆粒在合金中均勻彌散分布的主要原因。潘進等[18]用功率超聲波施加于金屬熔體中,可以在極短時間內實現纖維與金屬的復合,制備出了高性能復合材料。液態金屬在超聲作用下能滲入顆粒預制件中或與顆粒均勻混合。超聲浸鍍可以實現鋼絲鍍鋅、鍍鋁。方孝春[19]結合超聲波理論和作用及高速電鍍理論,對鐵基粉末冶金件鍍鎳的傳統工藝與新工藝進行了試驗對比。經過超聲波清洗的鍍件基體與鎳層結合力明顯提高;封孔處理可降低鍍層孔隙,耐蝕性能提高;鍍層封閉劑R處理后可有效填充和封閉鍍層孔隙,阻擋腐蝕電池的產生,從而提高單層鍍鎳層的防護性能和品質。
2.4細化晶粒
孟麗華[20]研究了超聲波處理時間對工業純鋁鑄錠結晶組織的影響,分析了超聲波對工業純鋁結晶組織影響的原因。研究結果表明,采用超聲波方法處理熔體后,鑄錠的細化率大幅度提高,可使整個鑄錠斷面均為微細化的等軸晶組織,過剩的超聲波振動將導致鑄錠細化率的下降。該實驗從某種意義上證明了超聲波振動的細化效果是來自于動態形核機制。胡松青[21]在熔融金屬的冷卻過程中導入超聲波獲得了較小的晶粒,并且在超聲波的作用下,形成的晶核進入振動狀態,從而加速生長過程。對碳鋼的超聲處理表明,它可使晶粒尺度從200μm減少到25～30μm,碳鋼的延展性增加30%～40%,機械強度提高20%～30%。對金屬鋅冷卻結晶的研究表明,超聲處理可使其臨界切變應力強度提高80%,而且,在頻率為25kHz、強度為50W/cm2的超聲波作用下,金屬鋅的晶形由圓柱形改變成均勻的六角形。Gomes等[22]認為,在NaOH溶液中,用超聲波處理鋁土礦可以提高微擾作用和提高礦石顆粒的溶解速率,然后再用超聲波處理溶液,可使溶液中的固體顆粒沉降分離速度加快;用超聲波處理加晶種的鋁酸鈉溶液可以提高分解速率和使晶體生長更均勻。趙忠興[23]在鑄造合金中導入超聲波,并通過硬脂酸和丁二腈在凝固時施加超聲波。結果認為:其周期性的空化和攪拌作用,使合金液的溫度和成分均勻化,細化了鑄造組織,減輕了鑄造合金的宏觀偏析傾向,提高了鑄造組織的均勻性。他們還研究了超聲波對鋁合金結晶過程的影響[24],結果表明:對鋁合金液施加超聲波,以底部導入超聲波為好,可避免氧化夾雜的生成;超聲波施加于鋁合金液,可使其顯微組織明顯細化;超聲波在金屬液內傳導過程中,其聲強度隨傳導距離的增加而衰減。
2.5超聲脫氣、去夾雜技術
用高聲強的超聲波處理液體可以明顯減少液體中溶解的氣體量[2]。該作用已經被用于熔融金屬液的脫氣過程,成為超聲脫氣技術。魯曼里、艾斯瑪赫和玻依奇[25]用超聲波處理了含5%～7%鎂的鋁鎂合金,結果表明,超聲波對熔融金屬中排出氣體的作用很大。超聲彈性振動在幾分鐘內可以使合金*去氣。白曉清[26]等研究了超聲波對流動液體中夾雜物去除效果的實驗,無超聲波作用下,夾雜物會自然上浮液體表面并且僅有少量的夾雜物粘附于容器的壁面和底部;在超聲波作用下,夾雜物因凝聚在短時間內容易上浮液體表面或粘附于容器的壁面和底部。在1.5s和30s時,可以明顯觀察到有超聲波作用的液體更為清澈。SarukhanovR.G[27]等研究了在頻率44kHz、振幅1μm的超聲波作用下錫的結晶凈化過程,結果表明,超聲波改善了雜質元素的分離效果,使Cu、Au、Cr、Ni在錫中的分配系數降低了25%～45%,從而達到使錫精煉的目的。
2.6超聲無損檢測(NDT)技術
陳革等[28]針對粉末冶金(PM)零件在制備過程中不可避免存在的缺陷(氣孔或裂紋),采用NDT技術對其進行了初步研究。結果表明,超聲無損檢測散射波的波形可在一定程度上反映粉末冶金制品中孔隙的數量和狀態。散射波不明顯時,說明材料的孔隙很小,可能小于超聲波的波長;散射信號雜亂且增強時,說明材料孔隙較多。但散射波與孔隙之間的量的對應關系,因所受影響因素眾多,只能大概反映孔隙的狀況。超聲無損檢測中聲速和材料中的孔隙率有一定的線性關系,聲速的減小代表了材料孔隙的增多,同時在一定程度上也反映了材料的性能。因此,可以用超聲無損檢測技術來評價PM材料的某些性能。從而達到對該類零件實現非破壞性的快速、全面檢測的目的。李軍[29]對不銹鋼復合鋼板超聲波檢測方法進行了闡述。在檢測不銹鋼復合鋼板時,通常選用單晶直探頭局部水浸法從復板一側按照掃查靈敏度進行檢測,一旦發現缺陷波的信號,先將其圈住,再用單晶直探頭的直接接觸法準確劃出缺陷的邊界(確定邊界用缺陷波全波消失法),并按照生產合同技術要求的相關標準,對缺陷是否可以修復做出準確評判。
3結論
(1)超聲波對許多冶金過程確實能起到有效的強化作用。從實際應用的角度來看,現在的超聲波設備普遍存在功率小的問題,不能*工業化生產的要求,盡快研究出大功率超聲波設備是解決應用問題的當務之急。隨著科技的進步,可以相信在不久的將來,功率超聲在強化冶金過程、復合材料的制備、細化晶粒,脫氣去雜質,檢測等方面的應用將越來越廣闊,發揮越來越重要的作用。
(2)超聲波會導致固體和液體出現“空化現象”。雖然對生物體來說,產生瞬態空化作用時,靠近爆炸氣泡附近的細胞會受到損傷,但一般說來,在人體內大多數器官和生物流體中,損傷少量細胞不會對人體產生危害。
(3)超聲波在我國冶金工業中的應用發展迅速,一方面得益于技術本身的不斷完善,另一方面有超聲波設備生產廠家的支撐,比如深圳市科工達超聲設備有限公司、深圳市時代超聲設備有限公司、寧波海曙金達超聲設備有限公司、北京超聲波明和公司等大型制造廠商,都以生產冶金行業超聲波設備為主。
對于大型冶金工業廠房,鋼結構近期興建的項目較多,規模越來越大.由于大型鋼結構廠房歷史不長,鋼結構安裝的施工技術并非十分成熟,在大規模工程實踐過程中,廣大工程技術人員遇到諸多技術問題,急待鋼結構專業研究人員去解決;可見結合大型的工業廠房鋼結構安裝進行施工技術的研究是十分必要的,同時對今后的工程實踐也是極有意義的.本文將以廣東省韶關鋼鐵集團有限公司(以下簡稱“韶鋼”)大轉爐主廠房鋼結構安裝施工為例進行研究.
2工程概況
大轉爐工程位于韶鋼三軋廠和煉軋廠以北、熱電廠第三熱電站以東,占地面積約22萬m2,建筑面積約11萬m2;建筑工程主要包括新建的煉鋼和連鑄車間主廠房、生產輔助建筑.其中主廠房共九跨,由水渣跨、干渣跨、脫硫跨、加料跨、鋼水接收跨、連鑄澆鑄跨、切割跨、出坯跨組成,建筑面積70000多m2.上部采用全鋼結構,總重約1?9萬.t其中,柱子為二階或三階格構式鋼柱,上段為工字形截面,柱腳形式均為杯口插入式柱腳.上柱為單根焊接H型鋼,截面尺寸A列1500×700,重14?5t/根,長25?895m;B列截面尺寸2750×800,重22?05t/根,長27?850m.對于E、F列非塔樓立柱和C、D、G列各柱,重量基本在36~55t之間,基本上分二段制作,分段位置設置在一階牛腿面上,分段制作的柱子均在吊裝前進行預拼,滿足相應質量要求.
3吊裝方案的選定
根據實際情況,如何經濟、高效地完成主廠房結構的安裝是主要的問題.而這一主要問題的關鍵是吊裝機械的選用及布置.根據工程特征,主吊機械選用2臺150t履帶吊和1臺120t汽車吊,其中150t履帶吊負責加料跨、爐子跨、鋼水接收跨、連鑄跨的吊裝,120t汽車吊負責出坯跨,切割跨、脫硫跨、干渣跨、水渣跨的安裝和附屬鋼結構的安裝,輔助機械選用2臺50吊機和1臺45t吊負責構件倒運、拼裝.施工準備涵蓋的內容較多,基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.另外要考慮結構制作與基礎施工的偏差,并考慮結構制作的溫度影響,在基交安時一同消除.結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等.只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.大轉爐工程由于施工場地較寬闊,設備單獨儲存在設備堆放場,采用二次倒運進行安裝,保證了施工現場的整潔.高強螺栓的管理應重點對待,應有計劃有制度的進行管理.現場儲存場地應重點考慮,特別是在多雨潮濕的韶關地區,應特別重視.施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證,在充分了解圖紙的前提下經濟合理地準備好如下工作.
4鋼結構安裝施工
4.1安裝程序
4.2編制構件吊裝順序表
按照結構制造的安裝圖的構件編號及結構的安裝順序編制吊裝順序表.
4.3構件的合理碼放管理
為便于結構構件的安裝,構件進廠后應進行合理的堆放.原則為:現場急需安裝的應直接堆放到現場,按照吊裝順序先吊裝的碼放在上頭,后吊裝的碼放在下頭.不急于吊裝的構件暫時存放在現場外.堆放時應注意柱梁分開并按照軸線分類碼放.存放場地應設專人進行管理,并按供貨要求和供貨清單進行清點,資料存檔.構件堆放時H型構件應立放,不得平放.每個構件的支點不得少于兩個,支點的位置宜在構件端部1/7跨處,疊放時不得超過3層并用木方正確的分層墊好墊平,支點應上下對齊.
4.4安裝說明
4.4.1墊鐵加工
墊鐵采用不同厚度的鋼板加工,12mm及以下鋼板采用切板機下料,較厚的鋼板采用半自動切割機切割,切割后采用角磨砂輪將毛邊磨平.
4.4.2劃線校驗
按圖對柱子進行編號,并標明標高及前后方向.將柱子平放在組合平臺上,根據圖紙尺寸校驗柱子外形尺寸;檢驗柱面與斷面的垂直度.對柱子進行外觀檢查,應無裂紋、分層、撞傷等缺陷;節點接合面無嚴重銹蝕、油漆、油污等雜物;焊縫外觀檢查無裂紋和咬邊情況等.
4.5主要安裝方案
4.5.1鋼柱安裝
采用鋼板凳定位方法:杯口基礎清理后,采取水準儀、經緯儀對基礎進行標高測量、軸線測量.用鋼卷尺對鋼柱實物進行測量其長度(以牛腿處柱腳為準).以上基礎標高誤差+鋼柱實物長度誤差,得到鋼板凳的加工高度,以基礎的實際軸線位置作為定位銷子的位置.以上方法必須在杯口基礎澆灌前進行座漿墊板埋件的施工,即土建在杯口基礎裝模時,制作一個錐形模件安裝于基礎中心.在杯口基礎拆模后,通過二次座漿把埋件放于杯口基礎,通過座漿墊板調整高度與水平度及定位銷軸線位置.
4.5.2吊車梁安裝
依據吊裝柱子的中心線在每根柱子的牛腿面彈出吊車梁的中心線,在吊梁中心線上設置兩點,然后用鋼尺和彈簧稱校核并列兩根吊車梁的中心線間距(軌距).根據柱肩梁上的螺栓孔,測出兩根吊車梁對齊面的軸線,用鋼尺測出兩軸線間距是否與吊車梁的安裝長度相符.待柱子、柱間支撐安裝完畢,可將吊車梁吊裝到位,臨時固定,底部用螺栓與柱子連接,頂部用L100×8的角鋼與柱子臨時焊接,吊車梁安裝時,應根據柱肩梁上的行車梁中心線和軸線進行擺放.長度小于18m的吊車梁采用兩個吊點捆綁,大于18m吊車梁采用4個吊點綁扎,36m吊車梁利用150t或80t吊機吊裝就位.
4.5.3屋架安裝
1)屋架扶直與就位
屋架扶直時起重機的吊鉤應對準屋架中心,左右兩邊的纜風繩應對稱,吊索與水平的夾角要在45°.吊索應使其受力均勻,以避免屋架在扶直過程中產生扭曲應力.鋼屋架扶直后,應在兩側采用鋼管或毛竹對夾屋架腹桿進行臨時加固,以增強屋架縱向剛度,保證其吊裝過程不變形.緊接進行吊裝就位.在吊裝時考慮到屋架的安裝順序和兩端方向,用安裝螺栓與廠房柱連接,以保持屋架的穩定.屋架的綁扎點選在上弦的節點處,且采用4個吊點左右對稱,高于屋架的重心,使屋架起吊后能基本保持水平,不搖晃不傾翻.在屋架的兩端拉設穩繩,吊裝時由兩名工人拉緊熘繩,以便于控制屋架轉動.
2)屋架的吊裝就位和臨時固定
在屋架吊裝前使用經緯儀和卡尺在柱頂測出定位軸線,檢查相應柱頭的間距和屋架的幾何尺寸.屋架吊起離地面300mm左右時,將屋架轉吊裝位置的下方,再將屋架提升到柱上方500mm左右,然后將屋架緩緩降安裝位置進行對位作業.吊機選用150t或80t履帶吊.一榀屋架的臨時固定應準確可靠,采用每側兩根直徑11mm的鋼絲繩從兩邊拉牢的方法進行.第二榀屋架的臨時固定用工具式水平支撐與一榀屋架連接,以后各屋架與前一榀屋架采用相同方法連接.每榀屋架一邊少有兩個工具式水平支撐.后續各屋架的位置和垂直度通過這些工具式支撐進行調整.每相鄰兩榀屋架吊裝就位,經校正滿足設計和規范要求并與柱頂按設計要求固定后,及時將屋架支撐系統桿件安裝到位,使之成為一個相對獨立的單元,取下工具式支撐,安裝屋面檀條.
3)屋架固定
屋架兩端與廠房柱的固定,上弦采用支托板焊接加久螺栓的連接方法,下弦采用焊接的方法.支托板與屋架上弦端板的頂緊面必須保證有2/3以上接觸面.安裝螺栓孔不能任意用氣割擴孔,久性螺栓不得墊2個以上的墊圈,螺栓外露絲扣長度不少于2~3扣.[1]
4.5.4高強螺栓的保管與緊固
1)高強螺栓的保管:高強螺栓在使用時應輕裝、輕卸,防止損壞螺紋.高強螺栓應按包裝箱上注明的批號、規格分類保管,室內存放.堆放不宜過高.使用時應防止生銹和污染臟物.高強螺栓在安裝使用前嚴禁任意開箱.當天剩余的螺栓必須妥善保管,不得亂扔、亂放.安裝時不得將螺栓強行打入,防止損壞螺紋,扭矩系數發生變化.
2)高強螺栓的緊固:本工程所有柱、梁及支撐連接采用中國標準的鋼結構用10.9級扭剪型高強螺栓,單軌吊車梁的連接采用普通螺栓.扭剪型高強螺栓的擰緊一般節點分為初擰、終擰.對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰.初擰及復擰后的高強螺栓在螺母上涂黃色油漆然后用扳手進行終擰打掉梅花頭.要求外露一個絲牙.高強螺栓在初擰、復擰和終擰時,應按照由中央順序向兩側對稱施擰.初擰、復擰及終擰應在同內完成.[2]
5施工設施
5.1結構安裝設施
結構安裝時人員上下采用鋼爬梯,鋼柱安裝前在地面提前安裝臨時爬梯.直爬梯制作考慮標準化,每節爬梯長度5m,寬度400mm,用-40×4扁鋼和Φ12圓鋼制作,圓鋼和扁鋼打孔塞焊,踏步高度300mm,爬梯之間連接可使用螺栓連接,即在爬梯兩端的扁鋼上分別打兩個Φ18mm的孔,用M16螺栓把兩節爬梯連接起來.爬梯安裝在柱子的小面上,以免影響鋼梁的安裝.爬梯與鋼柱固定方法:爬梯上端以柱箍形式與鋼柱固定,柱箍用∠63×6角鋼和Φ16對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,爬梯與柱箍用螺栓連接,爬梯與鋼柱間留出100mm距離爬梯詳圖及安裝方法附圖.為了方便人員的上下,廠房的正式樓梯應及時進行安裝.
5.2構件安裝平臺
鋼梁及支撐安裝時,在節點位置應搭設操作平臺,在每個梁柱結點處和兩柱相接處均需安裝操作平臺,操作平臺由柱箍、腳手板和防護欄桿組成,柱箍用∠63×6角鋼和Φ20對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,角鋼及螺栓的長度應根據鋼柱截面尺寸加工,角鋼應從柱邊伸出800mm,以便于鋪設腳手板和留出人員上下空隙.每個操作平臺設兩組柱箍、4塊腳手板,四面安裝圍護欄桿,腳手板與柱箍的角鋼綁扎牢固,與鋼柱留出500mm空隙,便于施工人員上下并按規程搭設安全防護圍欄,操作平臺應在鋼柱安裝前進行安裝.
5.3人員水平行走
安裝人員在各層水平行走時,應在通道中通行.通道采用腳手板鋪設,利用腳手管搭設水平防護欄桿.
6安全設施
6.1防人員墜落設施
防人員墜落主要從以下幾個方面考慮:1)人員爬鋼梯時,采用墜落自鎖裝置,解決鋼爬梯無保護的問題.自鎖裝置使用時應注意不能裝反.人員爬行時,自鎖裝置應始終在人員的上方.2)安裝鋼梁及支撐時,由于通道暫不能搭設,因此安裝同鋼柱連接的鋼梁時,人員站在操作平臺上,安全帶掛在防護欄桿上.安裝同主梁連接的鋼梁及支撐時,主鋼梁部位掛安全防護繩,人員將安全帶掛在防護繩上行走.當主梁安裝完成后應及時掛設安全網,并在結構外側搭設挑網.
6.2防物體墜落設施
安裝使用的工具,如扭矩扳手、過沖、扳手、撬棍、角磨機等應采用安全保護繩,防止墜落.使用的螺栓墊片等應放入工具袋.
7施工體會
1)基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.
2)安裝鋼柱時采用鋼板凳定位銷法與常規的預埋件、墊板安裝法對比,具有簡便易行、降低人工、機械成本以及工人的勞動強度、提高安全系數和工作效率等優點.
3)結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等,只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.
4)對于高強螺栓施工,初擰順序及緊固力大小對螺栓緊固的均勻性有很大影響.通過對稱初擰使構件連接板層密貼程度提高,保證各螺栓均勻受力,摩擦面性能得到充分利用,節點承載力提高.
5)施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證.
leine&linde P/N965001 SBP7-32.0-060-180-15-215-0 氣動制動器
Luedecke 861108456 Part.no.75１533-02 Ser.no.386571 BIANMQ
Luedecke SK34 卡箍
JESCO SL34 卡箍
Sensopart PN10402602/S61127-02-01 膜片
Graessner FMS30-44 UL4-60 with 30RZX 2/310-SI 光纖傳感器
LEICA GRAESSNER P210L/100/1 WA.1
LEICA triangular bracket
LEICA prism and its stent
LEICA FLEXLINE PLUS TS09
BALLUFF User manual
NextSense BNIPBS-302-000-Z001 BUSMODUL BNI PBS-302-000-Z001
mawomatic GmbH CAO3034 電纜
Murr APA1.AA10PC 壓力傳感器
MP Filtri Art.Nr.55292 接口模塊
Mankenberg FHP1352SEG2M250HP01
Mankenberg DM505 1/2x250Tx0,5E-12EV No.6498116TA-39 減壓閥
DOW DM505 1/2x40Tx0,9E-7EV No.6498117TA-40 減壓閥
Nemag BW30FR-400/34
Murr 148689+105708
Epro MCS6-115-230/5 電源
Epro PR9268/202-000 振動傳感器
mts PR9268/302-000 位移傳感器
PILZ ERM0400M D601V01,FNR:05301001
IFM PNOZ e5.13p C 24VDC 2so
Damcos OG5121 OGH-FPKG/US 5pc
North American BRC2000 250Bar nr 160N1101
P+F H0920-3000-15
RUD 123571 SCM30-0330-4096*4096-G No:0440864/28012003 編碼器
RUD VRS -M10
LTN VRS -M12 環眼吊裝鉤
Rexroth R58W0RE151B24-031-07DX
Turck ZDRE10 VP2-20/100XLMG24K4M 減壓閥
STAR PS01VR-504-2UPN8X-H1141 壓力變送器
ALLGAIER 0678-050-006756
Graessner 72-99-0385 密封圈
Leuze P210L/100/1 WA.13
lechler PRK18B.T2/4P-M12 感應傳感器
Datalogic 502.908.30.00.00.3 噴嘴
norelem MATRIX 410 ATS-100
IPF 06649-27108X20 手柄
SCAIME MZ072173 Or replace the model
Nass Magnet ED7-500KN
DODEN 0554.00.1/7095 / 220V 50HZ 5.7VA / 60HZ 4.6VA
Epro 1106209
steute PR9268/603-000 位移傳感器
maxon Ex AZ 16 1O/1S30N17623D 5M(16.2.53.9.09) 安全開關
moog 409510 ESCON 50/5 伺服控制器
leine&linde D661-4479C-G60HXAA4VSX2HA
CAPTRON ART NO.01300010
CAPTRON CML1-159-30 LED燈
BALLUFF CHT1-158D-89 接近開關
microsonic BTL7-S512-M0300-B-SA415-S32 微脈沖位移傳感器
Datasensor mic-601/DD/HV/M30
Datasensor 90ACC1883 電源
Datasensor RBP-PM80 電池組
Datasensor CAB-327 or CAB-433 (need to be check again)
Peter Hirt GmbH BC8060-433 底座/充電器
OETIKER T101F 位移傳感器
OETIKER 501R/20
Oerlikon 501R/20
BALLUFF PK-L 200 16 181,SN.31000267833
MW BTL-E10-M950-B-S32
BALLUFF Strain relief C97/18 PN: 51300253
Prevost BTL5-A11-M0600-P-S32 位移傳感器
Prevost PUS 815 8*12mm 15m blue
Murr ESI 07110102 G 3/8
Murr 296114/24V
TELCO 340660 繼電器
prominent LT-110L-TS-38-15 感應傳感器
Leuze BT4A0413PPB200AA000000
Murr RT 96M/R-1574-800-25（VAL0186325） 光開關充電
HOLEX Art.Nr.85002
HOLEX 627330-9 螺絲刀
MIAS 627425-2 螺絲刀
MIAS 019465-4 Z
MIAS 170007
MIAS 030878-4+ 輥件
MIAS 038996-4 Z 3
PFEIFFER 88281
LENZE PKE42003-T
baume EVS9322-ESV004 逆變器
Mueller + Ziegler IFFM 08P17A6/PL
Lindapter SW-S 3010 16B 10526385
BALLUFF 10060181 A10
BALLUFF BTL5-S172-M1500-P-S32
RUD BTL5-S172-M1500-P-S32
Rexroth 7997100 PSA-STARPOINT VRS-M12
OTT-JAKOB 0820022987 流量控制閥
NextSense GmbH 95.102779.02V01 拉力計
A+R CAO3032 電纜
METAL WORK KHL510-32ETE DN15 PN40
Rexroth 0227301201+0227301500+707303021_
Rexroth DREE10-6X/200YG24K31F1V 電磁閥
Rexroth PLUG-INCONNECTOR3PZ5LM12-240VSP 電磁閥
Rexroth S30A5.0 電磁閥
Rexroth VRPR-10A04950403850400 模擬放大器
Turck VSBN-10A-35041155038535000 柱塞泵
Turck PS01VR-504-2UPN8X-H1141 壓力變送器
MP Filtri BC20-Q20-AP4X2-H1141 電容式傳感器
MP Filtri STR070 3SGIM90
norelem STR070 4SGIM90
SOFIMA 06959-12805
BTR TLM055CDIB-4-50 10Μ
Powernet 130910-i-b1 插頭
maxon ADC4370/24-3 充電器
OMRON Order Nr.341534 電機+減速機
Turck M/N:E3S-AT31
norelem RSM 46-1M 插頭
Maximator NLM23012-2040-D1=12H7-D2=14H7
Maximator DLE 5-2
mts DLE 30-2
Rechner ldSBRPT02M0712AOL2 4-20MA
VEAM KS-250-M18/30 Art-Nr.561600 接近開關
Rexroth 46736 鉗子
Rexroth 0811-404-603 比例閥
PIAB 0811-404-801 比例閥
Vishay BLH PCL.S3AV.S.AD.X 真空泵
BALLUFF AST 3P 110170
mdexx BCS0096
microsonic 2IL1504-1CA13-5DH1
Leuze ZSMK0105S 電纜
neuhaeuser DDLS 200/120.2-10+DDLS 200/120.1-10
neuhaeuser 12611010V02-0 type designation:2.126-3-So drawing 2611454-00-0 machine no:377445-2 張緊活塞
INTORQ 0ZG05611631ZZ type designation:2.126-3-So drawing 2611454-00-0 machine no:377445-2 鏈輪
Watt BEG-243-555 nr.13046434 整流器
LFD V2500-0022TCW1
Epro 4202 RS 軸承
NUM PR6423/019-030 位移傳感器
BREMAS MDLU3021B000N01
LINMOT CQ0160004
LINMOT 0150-1523
optek 0150-1521 PL01-12x290/250-HP 滑塊
WERMA 1426-3401-0801-01
WERMA TA50℃/24VDC
WERMA YE/24VDC
PFLITSCH KSEZ/AC220
PFLITSCH PIKK60/60S
PFLITSCH PIKD60S
PFLITSCH PIKK15/15S
PFLITSCH PHR K130
PFLITSCH PIKK40/40S
ILME PIKD15S
ILME MHP24.225 外殼
ILME MAO24.32 接線端子
ILME MHO24.32 接線端子
ILME MHP16.225 外殼
Leuze MHO16.32 接線端子
Murrelektronik-zy MLD510-XR2L 激光器
Murrelektronik-zy 7000-4 電纜（帶插頭）
Murr 7000-44621-7963000 電纜（帶接頭）
Murrelektronik-zy 7000-44711-7960750 電纜
Murrelektronik 7000-44 電纜（帶插頭）
Murrelektronik-zy 7000-29801-0000000 電源模塊
Murrelektronik-zy 7000-44621-7965000 電纜
Murrelektronik 7000-5 電纜（帶插頭）
Murr 7000-14201-0000000 電纜/插頭
Murr 7000-5 電纜/插頭
Murrelektronik-zy 7000-44711-7962000 電纜/插頭
Murrelektronik-zy 7000-14 電纜（帶插頭）
Murr 7000-44511-7960500 電纜（帶插頭）
Murrelektronik-zy 7000-44511-7960750 接頭電纜
Murrelektronik 7000-74101-7962000 電纜（帶插頭）
Leuze 7000-99045-0000000 電纜/插頭
Leuze CB-D15E-25000S-11GF 548522 電纜
PR electronics MLC511R30-1800 68005318 感應傳感器
ORGAPACK 9106B1B
COGNEX ORT200
COGNEX DMA-WALL-8000-00 附件
Goetze DM8000-ECABLE-02 附件
Goetze 600*700*53
LENZE 76.90H-75-NB60 機械密封
muller E84AVTCE1524SX0 自動控制器
MW BW70.29 230V 50Hz/60Hz 50711146 計時器
PRUD HOMME Frequency: 25kHz Power: 600W Transducer: Model No:PP06.25.198 PC Part No:21700011 Generator: Model No:MW600 GPI - 25KHz Part No:32200065
Murr BP16-A20H7+R
Murr 6652501 總線模塊
Murr 6652102 自動控制器
Murr 3000-36
Murr 86041 變壓器
wachendorff 21172 接口模塊
GRUNDFOS WDG40S-120-ABN-G24-K1 編碼器
NWT s-nr:79192006
NWT N1526K 軸轂接頭
Rexroth N1526K 軸轂接頭
OSRAM R911295610 自動控制器
LENZE HTC 1000-241 高壓燈
Epro EPL 10200
Puls PR 6423/010-030 感應傳感器
Epro PIC240.241C 電源
Epro PR6423/019-030 位移傳感器
Epro PR6423/10R-031 位移傳感器
Puls PR6424/006-130 位移傳感器
Murr PIC240.241C 電源
WERMA 7000-15501-8051500 電纜/插頭
mts lamp 644 300 75 LED指示燈
mts S1000 L=300m
mts RHMS2040MS15S1B30
VIBRO RHM1330MP101S1B1100 位移傳感器
mts RE101 VMD-RE101-022-050
mts RFM4670D70ISIB110
LEONI RHS 2150 MP101 位置傳感器
LEONI S0060-69-052L
LEONI T0361-05-060 電纜
LEONI B00761-00-18（? 70 mm）
Eltra T0935-00-060 電纜
M&S EL58H1000Z8/24L10X3MR
Leybold 576800250300 https://shop.ms-armaturen.de/nc/de/produkte.html?cat=030050050010030
Rexroth D65B 葉片泵
Rexroth R933002803 氣缸
HYPERTHERM R933003730 緊湊型模塊
PERMA 041802 F0815
PERMA 26.0012.203
PERMA A150（C）
Rexroth 01.001.001 潤滑油杯
Rexroth R911315511+R911318505
Multi-Contact R911316866+R911318506
Turck 60.7003-10022 電纜
Turck RK4.5T-5/S2501 傳感器線纜
Turck BL20-2RFID-S 總線模塊
Turck BI15-M30-AP6X 電感式傳感器
Turck BL20-E-GW-EN
Turck BS8151-0/9
Turck TW-R50-B128-EX
Turck RK4.5T-5-RS4.5T/S2500 電纜
Turck BI15R-W30-DAP6X-H1141 接近開關
Turck TW-R30-B128
Turck BI15R-W30-DAN6X-H1141
Turck BI4-M12-AN6X-H1141
Turck RKC4T-2/TEL 電纜
Turck RK4.5T-10/S2501 傳感器線纜
Turck TN-M30-H1147 讀寫頭
Turck B8151-0/9
Turck BI4-M12-AP6X-H1141 接近開關
Turck NI3-EG08-AP6X 接近開關
Turck RK4.5T-20/S2501 傳感器線纜
Turck BS8151-0/9
Turck TW-R30-B128
Turck B8151-0/9
Turck RKC4T-2/TEL 電纜
Turck TNLR-Q80-H1147 感應傳感器
Turck RK4.5T-5-RS 4.5T/S2500
Turck BL20-GW-DPV1 接口模塊
Turck NI4-S12-AP6X-H1141
Turck BI1.5-EG08-AP6X-H1341
Turck BI4-M12-AN6X-H1141
Turck BL20-2RFID-S 總線模塊
Turck BI15-M30-AP6X 電感式傳感器
Turck BL20-E-GW-EN
Turck RK4.5T-10/S2501 傳感器線纜
Turck BI2-EG08-AP6X-V1131 接近開關
Turck BI15R-W30-DAP6X-H1141 接近開關
Turck BI8-M18-AP6X 電感式傳感器
Turck RK4.4T-5/TEL
Vahle BLCDP-2M12MT-2RFID-A
EGMO 1013-99857/0
MGV TEG14AM73/4PLSFF1
OMEGA PH2003-4840 電源
HYPERTHERM PR-10-2-100-M45-080-E 溫度傳感器
pekrun 220436
Vahle PART-26265 SLIDE BEARING for Model: ASR 560-L-CCW S/N:10000450
Lenord+Bauer BLK 200-2-01 碳刷
OMRON 2475v-250LK0300N
PFEIFFER K8AB-PW2 380V
IFM SNC1E1T1 分析儀配件
Tiefenbach PN3129 PN-0-1BRER14-MFRKG/US/ /V
Novotechnik WK177S114
Labom TRS 25
prominent CE6120-A1058-K1010-T110-H1,0-10bar,24VDC
Tiefenbach S2BAHM07220PVT0000S000
moog WKC167/214
WOODHEAD 761J-003
WOODHEAD 1R4006A39M010 插頭
WOODHEAD 1R4000A39M020 插頭
WOODHEAD 884030K05M030 電纜
mdexx ERWPAB3002M010 超聲鎖
Novotec TAM3442-5AN00-0EA0 變壓器
Telemecanique TS100 002335
finder L525WDL2M56
Lanamatic AG 99.80.0.024.98 LED指示燈
Leuze cylinderZK2180-0003-0230 HUB230 EL=345MM 11560989
Telemecanique ASM 1E/2
Telemecanique ZCK-J11H29 限位開關
OMAL XCKJ167DSC144
OMAL D153H004（DA008401S ） 球閥
CRYDOM DA008401S 氣動執行器
mts MCPC4850D 控制器
mts RHM1200MP071S1B6100 位移傳感器
Princeton Lightwave RHM0840MP151S1B6100 位移傳感器
Texas Instruments PGA-016u-1550TFX 接口模塊
copley DRV8801AQRMJRQ1 電機驅動器
IFM 800-1513A
IFM IFM PA3024 壓力傳感器
Telemecanique PN5004 壓力傳感器
Telemecanique RHK412FA76; 110VDC 感應傳感器
Elcis RHN411M; 230VAC 感應傳感器
M+S AF500 G97 1828 S CL R
leine&linde BMR 250 C/3 液壓馬達
KLIMAL RHI 594 編碼器
OMAL PK34-30；more in picture
Fife SR030402S f03-0f05
North American H3740-100-01 接收器
Telemecanique H3333E-18-96
GRUNDFOS XSA-V11801TF 24-240V AC/DC
sloky A96122821P11104
sloky O-TPK-H01-B
sloky O-TPK-H01-R
BALLUFF O-TPK-B02-09IP-25
BALLUFF BMF00C4 BMF 235K-PS-C-2A-SA2-S49-00
LANNY BES 516 3005-G-E5-C-S49
PMA E2B40CLZ 流量控制閥
Micro-Epsilon 9404-407-45991
Micro-Epsilon DZ135
mts Model: DS1, diameter: M5 * 0.8, precision:> 0.25% FS, probe length: 5cm, screw length: 4cm, wire length: 50cm
finder RP-S4000MD531P103Z02 Nr:0748 0658 Grd:2772.36m/s
finder 60.13.9.110.0070 10A 250V~ Coil voltage 110V
finder 90.112 10A 380VAC
finder 60.13 10A 250V~0040 Coil voltage 230V
Dynapar 90.83.3 10A 300VAC
leine&linde HS35R012075A1PS 編碼器
PILZ RHA 608 part no:620903-01 serno:43683632
Epro 837270 電子監控繼電器
Epro PR 6423/015-010+CON021 位移傳感器
Epro PR6424/000-010+CON021 位移傳感器
LENZE PR9268/601-000 位移傳感器
M-U-T 8400stateline C E84AVSCE1534VBO 15.0KW
M-U-T 790-AZ-10190 2sets，BT 32310/33310
norelem 790-AZ-00191 2 sets，BT32310/33310
norelem 24000-200411x1000 梯形絲杠
超聲波具有以下四個基本特性[1]:一,束射特性。超聲波波長短,可以集中成一束射線;第二,吸收特性。超聲波在空氣、液體和固體中均會被吸收。空氣中的吸收烈,固體中的吸收微弱;第三,高功率。由于頻率高,超聲波的功率比聲波大得多,它不僅能使所作用的介質產生急速運動,甚會破壞其分子結構;第四,聲壓作用。聲波振動使物質分子產生壓縮和稀疏作用,這種由于聲波振動引起的附加壓力現象叫聲壓作用。超聲波在提取冶金過程中應用的主要是功率超聲。功率超聲可以強化冶金過程的原因是:溶液中存在有溶解的一些氣體,在超聲波的作用下形成所謂的空化現象,當這些微小的氣泡破裂時,產生瞬間的高溫(>5000K)高壓(>5×107Pa),形成所謂的“熱點”,對化學反應起到非常明顯的加速作用,同時高能超聲形成的大量空化氣泡在超過一定值的聲壓下發生崩潰并產生激波,將已結晶長大的晶粒打碎,使晶粒得到細化。另一方面超聲波使液體出現湍流的力學特性,降低擴散阻力,同時對破壞邊界層,加速傳質、傳熱,促進微細顆粒的彌散起到了關鍵作用[2]。超聲振動的高能量及其它的特殊效應,還可大地提高振動對凝固的作用效果[3]。超聲波在液體中傳播時,液體分子受到周期性交變聲場的作用,產生聲空化、聲流效應及力學機制,引起熔體中流動場、壓力場和溫度場的變化,從而產生一些特殊的效果。在高溫操作中,高功率超聲波可用于熔體金屬的迅速脫氣[4]。實際上超聲波對于任何中等粘度的液體的脫氣幾乎都適用[3]。在含水系統中脫氣效果特別迅速,它能除去溶解的任何氣體,使水溶液中的氣體降到很低的水平。超聲波脫氣對于要求迅速和受控制的除去系統中氣體的場合,會得到很好的效果。根據上述機理,超聲波可改善熔融液在冷卻凝固時的流動性,能夠提供有效的結晶體,從而也可改善金屬熔體的質量。
2超聲波在冶金中的主要應用
2.1強化浸出過程
李俊[5]論述了濕法冶金過程中常見的三種浸出情況,并對超聲波用于硫酸浸出氧化銅的過程進行了探討。在浸出過程中施加超聲影響的實踐中,引用奧羅夫(Orlov)做了帶超聲波和不帶超聲波機械攪拌硫酸浸出氧化銅的對比研究,結果表明,達到相同的浸出率時,不用超聲的浸出時間約為用超聲的浸出時間的12倍。K.SarveswaraRao等[6]作了相關的試驗研究,結果表明,超聲波對從氧化銅礦石中的氨浸有著正的效應。在溫度298K、粒度-300～+150μm,氨濃度2.0mol/L,含固量10g/L的條件下,超聲波可使銅浸出率從70%提高到90%。與機械攪拌浸出相比,使用超聲波可使浸出時間縮短近5/6,同時也使試劑消耗減少。對于相同的顆粒礦石,超聲波不僅強化了浸出速率,也提高了銅的浸出率。結果還表明,在其它條件相同時,間歇式超聲波(脈沖超聲波)的效果優于連續式超聲波。范興祥[7,8]等人研究超聲波強化草酸浸出氧化鋅精礦過程。在試驗條件下,用超聲波輻射浸出氧化鋅精礦同機械攪拌相比,浸出率有很大的提高。機械攪拌20min,氧化鋅精礦浸出率僅58.12%,超聲波輻射20min,浸出率則達90.24%,提高了32.12%;鋅浸出率隨輻射時間延長而提高;超聲波輻射強度提高,輻射時間一定時,浸出率提高,浸出率相同時,浸出時間縮短。劉彬等人[9]引入超聲處理技術強化鐵鹽浸出黃銅礦這一新穎研究方法。在相同浸出條件下,用超聲波處理后,銅的浸出率提高,平均提高幅度在5%～10%,不但有效地縮短浸出反應時間,而且顯著的提高銅的浸出率。趙文煥[10]等利用超聲波進行銀精礦中金銀的氰化浸出小型試驗和擴大試驗,結果表明超聲波浸出法具有金銀浸出率高、浸出時間短、單耗低等優點,在佳試驗條件下,金銀浸出率分別為97%～99%和95%～96%,浸出時間只是常規氰化浸出時間的1/2,單耗降低10kg/t。王少芬[11]等人將超聲波在硫化礦發電浸出過程中的應用進行了一定程度的研究。為了強化發電浸出過程,有效地提高輸出電流、電壓及金屬離子的浸出率,將超聲波引入到硫化礦與二氧化錳的同時發電浸出過程。在實驗條件下,每次啟動超聲裝置20min,直浸出約10h。在超聲場作用下,輸出電流和電壓都有明顯上升,采用超聲強化比未強化處理的浸出液,由于硫化礦浸出電極在超聲條件下的極化程度減弱,獲得了更大的輸出電流和輸出電壓,從而獲得了更高的浸出率。K.M.Swamy等[12]研究了在有超聲和無超聲的情況下,用尼日爾黑曲酶屬菌種浸出印度奧里薩幫紅土礦。在佳工藝參數,如孢子濃度,葡萄糖用量,礦漿濃度,超聲波降解時間條件下,無超聲波時,浸出20d,鎳的浸出率為92%;用43kHz,1.5W/cm2超聲處理30min后,在孢子濃度為106個/mL和葡萄糖濃度為2%條件下浸出14d,鎳的浸出率高達95%。并且在超聲波作用下,鎳的浸出效果比鐵的浸出效果好。
2.2提高單元操作速率
嚴偉[13]等人主要介紹了超聲波在協助萃取領域內的發展和應用情況。在相同傳質領域里,用超聲波強化多的是液固萃取。高頻和低頻都能強化萃取,但低頻時達到同樣的強化程度小于高頻。超聲波產生的脈動和控制的空化作用可以大大增加湍流強度及相接觸面積,從而強化傳質。BatricPesic[14]等在用Kelex100溶劑萃取鎵并用超聲波處理人工合成溶液和工廠的實際溶液時發現,超聲波的作用使鎵的萃取速率提高了15倍,所采用的超聲波頻率為20kHz,聲強為19W/cm2。試驗發現,在超聲波作用下,溫度對鎵的萃取速率沒有影響,而通常的萃取過程中,溫度升高對提高萃取速率是有利的。趙洪力[15]采用自行設計的實驗裝置進行了用超聲波技術處理含“薄膜鐵”天然硅砂的試驗,結果證明,在處理10min時,除鐵率一般可達46%～70%,與同樣條件下機械擦洗相比高出15%～45%;處理時間只需1～5min即可達到機械擦洗10～15min所達到的效果,處理時間可縮短2/3以上。Romanteen[16]等研究了在600～800℃范圍內CO還原PbO的動力學。當聲壓升15.8Pa,600℃時,PbO的還原速率增加了15%～25%,升800℃時還原速率增加了2倍;同時還發現聲波頻率<6.6kHz時對PbO的還原速率沒有影響。
2.3在復合材料制備中的應用
馮海闊[2]等人討論了超聲波在顆粒增強金屬基復合材料制備過程中的應用。超聲波在此過程中的主要作用,是改善顆粒與合金液潤濕性及顆粒分散的均勻性。通過總結超聲分離技術的機理及研究現狀,提出一種很有發展潛力的采用超聲分離技術制備顆粒增強金屬基表面復合材料的新方法。王俊等[17]采用高能超聲復合法制備了致密度高、增強顆粒均勻分散的SiC顆粒/ZA22復合材料,其內部沒有氣孔或顆粒偏聚等缺陷。認為在試驗所用高能超聲處理條件下,熔液中產生的瞬時局部高溫、高壓的聲空化效應與具有高的速度和加速度的聲流效應的協同作用,是改善增強顆粒與基體合金潤濕性、并使顆粒在合金中均勻彌散分布的主要原因。潘進等[18]用功率超聲波施加于金屬熔體中,可以在極短時間內實現纖維與金屬的復合,制備出了高性能復合材料。液態金屬在超聲作用下能滲入顆粒預制件中或與顆粒均勻混合。超聲浸鍍可以實現鋼絲鍍鋅、鍍鋁。方孝春[19]結合超聲波理論和作用及高速電鍍理論,對鐵基粉末冶金件鍍鎳的傳統工藝與新工藝進行了試驗對比。經過超聲波清洗的鍍件基體與鎳層結合力明顯提高;封孔處理可降低鍍層孔隙,耐蝕性能提高;鍍層封閉劑R處理后可有效填充和封閉鍍層孔隙,阻擋腐蝕電池的產生,從而提高單層鍍鎳層的防護性能和品質。
2.4細化晶粒
孟麗華[20]研究了超聲波處理時間對工業純鋁鑄錠結晶組織的影響,分析了超聲波對工業純鋁結晶組織影響的原因。研究結果表明,采用超聲波方法處理熔體后,鑄錠的細化率大幅度提高,可使整個鑄錠斷面均為微細化的等軸晶組織,過剩的超聲波振動將導致鑄錠細化率的下降。該實驗從某種意義上證明了超聲波振動的細化效果是來自于動態形核機制。胡松青[21]在熔融金屬的冷卻過程中導入超聲波獲得了較小的晶粒,并且在超聲波的作用下,形成的晶核進入振動狀態,從而加速生長過程。對碳鋼的超聲處理表明,它可使晶粒尺度從200μm減少到25～30μm,碳鋼的延展性增加30%～40%,機械強度提高20%～30%。對金屬鋅冷卻結晶的研究表明,超聲處理可使其臨界切變應力強度提高80%,而且,在頻率為25kHz、強度為50W/cm2的超聲波作用下,金屬鋅的晶形由圓柱形改變成均勻的六角形。Gomes等[22]認為,在NaOH溶液中,用超聲波處理鋁土礦可以提高微擾作用和提高礦石顆粒的溶解速率,然后再用超聲波處理溶液,可使溶液中的固體顆粒沉降分離速度加快;用超聲波處理加晶種的鋁酸鈉溶液可以提高分解速率和使晶體生長更均勻。趙忠興[23]在鑄造合金中導入超聲波,并通過硬脂酸和丁二腈在凝固時施加超聲波。結果認為:其周期性的空化和攪拌作用,使合金液的溫度和成分均勻化,細化了鑄造組織,減輕了鑄造合金的宏觀偏析傾向,提高了鑄造組織的均勻性。他們還研究了超聲波對鋁合金結晶過程的影響[24],結果表明:對鋁合金液施加超聲波,以底部導入超聲波為好,可避免氧化夾雜的生成;超聲波施加于鋁合金液,可使其顯微組織明顯細化;超聲波在金屬液內傳導過程中,其聲強度隨傳導距離的增加而衰減。
2.5超聲脫氣、去夾雜技術
用高聲強的超聲波處理液體可以明顯減少液體中溶解的氣體量[2]。該作用已經被用于熔融金屬液的脫氣過程,成為超聲脫氣技術。魯曼里、艾斯瑪赫和玻依奇[25]用超聲波處理了含5%～7%鎂的鋁鎂合金,結果表明,超聲波對熔融金屬中排出氣體的作用很大。超聲彈性振動在幾分鐘內可以使合金*去氣。白曉清[26]等研究了超聲波對流動液體中夾雜物去除效果的實驗,無超聲波作用下,夾雜物會自然上浮液體表面并且僅有少量的夾雜物粘附于容器的壁面和底部;在超聲波作用下,夾雜物因凝聚在短時間內容易上浮液體表面或粘附于容器的壁面和底部。在1.5s和30s時,可以明顯觀察到有超聲波作用的液體更為清澈。SarukhanovR.G[27]等研究了在頻率44kHz、振幅1μm的超聲波作用下錫的結晶凈化過程,結果表明,超聲波改善了雜質元素的分離效果,使Cu、Au、Cr、Ni在錫中的分配系數降低了25%～45%,從而達到使錫精煉的目的。
2.6超聲無損檢測(NDT)技術
陳革等[28]針對粉末冶金(PM)零件在制備過程中不可避免存在的缺陷(氣孔或裂紋),采用NDT技術對其進行了初步研究。結果表明,超聲無損檢測散射波的波形可在一定程度上反映粉末冶金制品中孔隙的數量和狀態。散射波不明顯時,說明材料的孔隙很小,可能小于超聲波的波長;散射信號雜亂且增強時,說明材料孔隙較多。但散射波與孔隙之間的量的對應關系,因所受影響因素眾多,只能大概反映孔隙的狀況。超聲無損檢測中聲速和材料中的孔隙率有一定的線性關系,聲速的減小代表了材料孔隙的增多,同時在一定程度上也反映了材料的性能。因此,可以用超聲無損檢測技術來評價PM材料的某些性能。從而達到對該類零件實現非破壞性的快速、全面檢測的目的。李軍[29]對不銹鋼復合鋼板超聲波檢測方法進行了闡述。在檢測不銹鋼復合鋼板時,通常選用單晶直探頭局部水浸法從復板一側按照掃查靈敏度進行檢測,一旦發現缺陷波的信號,先將其圈住,再用單晶直探頭的直接接觸法準確劃出缺陷的邊界(確定邊界用缺陷波全波消失法),并按照生產合同技術要求的相關標準,對缺陷是否可以修復做出準確評判。
3結論
(1)超聲波對許多冶金過程確實能起到有效的強化作用。從實際應用的角度來看,現在的超聲波設備普遍存在功率小的問題,不能*工業化生產的要求,盡快研究出大功率超聲波設備是解決應用問題的當務之急。隨著科技的進步,可以相信在不久的將來,功率超聲在強化冶金過程、復合材料的制備、細化晶粒,脫氣去雜質,檢測等方面的應用將越來越廣闊,發揮越來越重要的作用。
(2)超聲波會導致固體和液體出現“空化現象”。雖然對生物體來說,產生瞬態空化作用時,靠近爆炸氣泡附近的細胞會受到損傷,但一般說來,在人體內大多數器官和生物流體中,損傷少量細胞不會對人體產生危害。
(3)超聲波在我國冶金工業中的應用發展迅速,一方面得益于技術本身的不斷完善,另一方面有超聲波設備生產廠家的支撐,比如深圳市科工達超聲設備有限公司、深圳市時代超聲設備有限公司、寧波海曙金達超聲設備有限公司、北京超聲波明和公司等大型制造廠商,都以生產冶金行業超聲波設備為主。
對于大型冶金工業廠房,鋼結構近期興建的項目較多,規模越來越大.由于大型鋼結構廠房歷史不長,鋼結構安裝的施工技術并非十分成熟,在大規模工程實踐過程中,廣大工程技術人員遇到諸多技術問題,急待鋼結構專業研究人員去解決;可見結合大型的工業廠房鋼結構安裝進行施工技術的研究是十分必要的,同時對今后的工程實踐也是極有意義的.本文將以廣東省韶關鋼鐵集團有限公司(以下簡稱“韶鋼”)大轉爐主廠房鋼結構安裝施工為例進行研究.
2工程概況
大轉爐工程位于韶鋼三軋廠和煉軋廠以北、熱電廠第三熱電站以東,占地面積約22萬m2,建筑面積約11萬m2;建筑工程主要包括新建的煉鋼和連鑄車間主廠房、生產輔助建筑.其中主廠房共九跨,由水渣跨、干渣跨、脫硫跨、加料跨、鋼水接收跨、連鑄澆鑄跨、切割跨、出坯跨組成,建筑面積70000多m2.上部采用全鋼結構,總重約1?9萬.t其中,柱子為二階或三階格構式鋼柱,上段為工字形截面,柱腳形式均為杯口插入式柱腳.上柱為單根焊接H型鋼,截面尺寸A列1500×700,重14?5t/根,長25?895m;B列截面尺寸2750×800,重22?05t/根,長27?850m.對于E、F列非塔樓立柱和C、D、G列各柱,重量基本在36~55t之間,基本上分二段制作,分段位置設置在一階牛腿面上,分段制作的柱子均在吊裝前進行預拼,滿足相應質量要求.
3吊裝方案的選定
根據實際情況,如何經濟、高效地完成主廠房結構的安裝是主要的問題.而這一主要問題的關鍵是吊裝機械的選用及布置.根據工程特征,主吊機械選用2臺150t履帶吊和1臺120t汽車吊,其中150t履帶吊負責加料跨、爐子跨、鋼水接收跨、連鑄跨的吊裝,120t汽車吊負責出坯跨,切割跨、脫硫跨、干渣跨、水渣跨的安裝和附屬鋼結構的安裝,輔助機械選用2臺50吊機和1臺45t吊負責構件倒運、拼裝.施工準備涵蓋的內容較多,基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.另外要考慮結構制作與基礎施工的偏差,并考慮結構制作的溫度影響,在基交安時一同消除.結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等.只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.大轉爐工程由于施工場地較寬闊,設備單獨儲存在設備堆放場,采用二次倒運進行安裝,保證了施工現場的整潔.高強螺栓的管理應重點對待,應有計劃有制度的進行管理.現場儲存場地應重點考慮,特別是在多雨潮濕的韶關地區,應特別重視.施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證,在充分了解圖紙的前提下經濟合理地準備好如下工作.
4鋼結構安裝施工
4.1安裝程序
4.2編制構件吊裝順序表
按照結構制造的安裝圖的構件編號及結構的安裝順序編制吊裝順序表.
4.3構件的合理碼放管理
為便于結構構件的安裝,構件進廠后應進行合理的堆放.原則為:現場急需安裝的應直接堆放到現場,按照吊裝順序先吊裝的碼放在上頭,后吊裝的碼放在下頭.不急于吊裝的構件暫時存放在現場外.堆放時應注意柱梁分開并按照軸線分類碼放.存放場地應設專人進行管理,并按供貨要求和供貨清單進行清點,資料存檔.構件堆放時H型構件應立放,不得平放.每個構件的支點不得少于兩個,支點的位置宜在構件端部1/7跨處,疊放時不得超過3層并用木方正確的分層墊好墊平,支點應上下對齊.
4.4安裝說明
4.4.1墊鐵加工
墊鐵采用不同厚度的鋼板加工,12mm及以下鋼板采用切板機下料,較厚的鋼板采用半自動切割機切割,切割后采用角磨砂輪將毛邊磨平.
4.4.2劃線校驗
按圖對柱子進行編號,并標明標高及前后方向.將柱子平放在組合平臺上,根據圖紙尺寸校驗柱子外形尺寸;檢驗柱面與斷面的垂直度.對柱子進行外觀檢查,應無裂紋、分層、撞傷等缺陷;節點接合面無嚴重銹蝕、油漆、油污等雜物;焊縫外觀檢查無裂紋和咬邊情況等.
4.5主要安裝方案
4.5.1鋼柱安裝
采用鋼板凳定位方法:杯口基礎清理后,采取水準儀、經緯儀對基礎進行標高測量、軸線測量.用鋼卷尺對鋼柱實物進行測量其長度(以牛腿處柱腳為準).以上基礎標高誤差+鋼柱實物長度誤差,得到鋼板凳的加工高度,以基礎的實際軸線位置作為定位銷子的位置.以上方法必須在杯口基礎澆灌前進行座漿墊板埋件的施工,即土建在杯口基礎裝模時,制作一個錐形模件安裝于基礎中心.在杯口基礎拆模后,通過二次座漿把埋件放于杯口基礎,通過座漿墊板調整高度與水平度及定位銷軸線位置.
4.5.2吊車梁安裝
依據吊裝柱子的中心線在每根柱子的牛腿面彈出吊車梁的中心線,在吊梁中心線上設置兩點,然后用鋼尺和彈簧稱校核并列兩根吊車梁的中心線間距(軌距).根據柱肩梁上的螺栓孔,測出兩根吊車梁對齊面的軸線,用鋼尺測出兩軸線間距是否與吊車梁的安裝長度相符.待柱子、柱間支撐安裝完畢,可將吊車梁吊裝到位,臨時固定,底部用螺栓與柱子連接,頂部用L100×8的角鋼與柱子臨時焊接,吊車梁安裝時,應根據柱肩梁上的行車梁中心線和軸線進行擺放.長度小于18m的吊車梁采用兩個吊點捆綁,大于18m吊車梁采用4個吊點綁扎,36m吊車梁利用150t或80t吊機吊裝就位.
4.5.3屋架安裝
1)屋架扶直與就位
屋架扶直時起重機的吊鉤應對準屋架中心,左右兩邊的纜風繩應對稱,吊索與水平的夾角要在45°.吊索應使其受力均勻,以避免屋架在扶直過程中產生扭曲應力.鋼屋架扶直后,應在兩側采用鋼管或毛竹對夾屋架腹桿進行臨時加固,以增強屋架縱向剛度,保證其吊裝過程不變形.緊接進行吊裝就位.在吊裝時考慮到屋架的安裝順序和兩端方向,用安裝螺栓與廠房柱連接,以保持屋架的穩定.屋架的綁扎點選在上弦的節點處,且采用4個吊點左右對稱,高于屋架的重心,使屋架起吊后能基本保持水平,不搖晃不傾翻.在屋架的兩端拉設穩繩,吊裝時由兩名工人拉緊熘繩,以便于控制屋架轉動.
2)屋架的吊裝就位和臨時固定
在屋架吊裝前使用經緯儀和卡尺在柱頂測出定位軸線,檢查相應柱頭的間距和屋架的幾何尺寸.屋架吊起離地面300mm左右時,將屋架轉吊裝位置的下方,再將屋架提升到柱上方500mm左右,然后將屋架緩緩降安裝位置進行對位作業.吊機選用150t或80t履帶吊.一榀屋架的臨時固定應準確可靠,采用每側兩根直徑11mm的鋼絲繩從兩邊拉牢的方法進行.第二榀屋架的臨時固定用工具式水平支撐與一榀屋架連接,以后各屋架與前一榀屋架采用相同方法連接.每榀屋架一邊少有兩個工具式水平支撐.后續各屋架的位置和垂直度通過這些工具式支撐進行調整.每相鄰兩榀屋架吊裝就位,經校正滿足設計和規范要求并與柱頂按設計要求固定后,及時將屋架支撐系統桿件安裝到位,使之成為一個相對獨立的單元,取下工具式支撐,安裝屋面檀條.
3)屋架固定
屋架兩端與廠房柱的固定,上弦采用支托板焊接加久螺栓的連接方法,下弦采用焊接的方法.支托板與屋架上弦端板的頂緊面必須保證有2/3以上接觸面.安裝螺栓孔不能任意用氣割擴孔,久性螺栓不得墊2個以上的墊圈,螺栓外露絲扣長度不少于2~3扣.[1]
4.5.4高強螺栓的保管與緊固
1)高強螺栓的保管:高強螺栓在使用時應輕裝、輕卸,防止損壞螺紋.高強螺栓應按包裝箱上注明的批號、規格分類保管,室內存放.堆放不宜過高.使用時應防止生銹和污染臟物.高強螺栓在安裝使用前嚴禁任意開箱.當天剩余的螺栓必須妥善保管,不得亂扔、亂放.安裝時不得將螺栓強行打入,防止損壞螺紋,扭矩系數發生變化.
2)高強螺栓的緊固:本工程所有柱、梁及支撐連接采用中國標準的鋼結構用10.9級扭剪型高強螺栓,單軌吊車梁的連接采用普通螺栓.扭剪型高強螺栓的擰緊一般節點分為初擰、終擰.對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰.初擰及復擰后的高強螺栓在螺母上涂黃色油漆然后用扳手進行終擰打掉梅花頭.要求外露一個絲牙.高強螺栓在初擰、復擰和終擰時,應按照由中央順序向兩側對稱施擰.初擰、復擰及終擰應在同內完成.[2]
5施工設施
5.1結構安裝設施
結構安裝時人員上下采用鋼爬梯,鋼柱安裝前在地面提前安裝臨時爬梯.直爬梯制作考慮標準化,每節爬梯長度5m,寬度400mm,用-40×4扁鋼和Φ12圓鋼制作,圓鋼和扁鋼打孔塞焊,踏步高度300mm,爬梯之間連接可使用螺栓連接,即在爬梯兩端的扁鋼上分別打兩個Φ18mm的孔,用M16螺栓把兩節爬梯連接起來.爬梯安裝在柱子的小面上,以免影響鋼梁的安裝.爬梯與鋼柱固定方法:爬梯上端以柱箍形式與鋼柱固定,柱箍用∠63×6角鋼和Φ16對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,爬梯與柱箍用螺栓連接,爬梯與鋼柱間留出100mm距離爬梯詳圖及安裝方法附圖.為了方便人員的上下,廠房的正式樓梯應及時進行安裝.
5.2構件安裝平臺
鋼梁及支撐安裝時,在節點位置應搭設操作平臺,在每個梁柱結點處和兩柱相接處均需安裝操作平臺,操作平臺由柱箍、腳手板和防護欄桿組成,柱箍用∠63×6角鋼和Φ20對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,角鋼及螺栓的長度應根據鋼柱截面尺寸加工,角鋼應從柱邊伸出800mm,以便于鋪設腳手板和留出人員上下空隙.每個操作平臺設兩組柱箍、4塊腳手板,四面安裝圍護欄桿,腳手板與柱箍的角鋼綁扎牢固,與鋼柱留出500mm空隙,便于施工人員上下并按規程搭設安全防護圍欄,操作平臺應在鋼柱安裝前進行安裝.
5.3人員水平行走
安裝人員在各層水平行走時,應在通道中通行.通道采用腳手板鋪設,利用腳手管搭設水平防護欄桿.
6安全設施
6.1防人員墜落設施
防人員墜落主要從以下幾個方面考慮:1)人員爬鋼梯時,采用墜落自鎖裝置,解決鋼爬梯無保護的問題.自鎖裝置使用時應注意不能裝反.人員爬行時,自鎖裝置應始終在人員的上方.2)安裝鋼梁及支撐時,由于通道暫不能搭設,因此安裝同鋼柱連接的鋼梁時,人員站在操作平臺上,安全帶掛在防護欄桿上.安裝同主梁連接的鋼梁及支撐時,主鋼梁部位掛安全防護繩,人員將安全帶掛在防護繩上行走.當主梁安裝完成后應及時掛設安全網,并在結構外側搭設挑網.
6.2防物體墜落設施
安裝使用的工具,如扭矩扳手、過沖、扳手、撬棍、角磨機等應采用安全保護繩,防止墜落.使用的螺栓墊片等應放入工具袋.
7施工體會
1)基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.
2)安裝鋼柱時采用鋼板凳定位銷法與常規的預埋件、墊板安裝法對比,具有簡便易行、降低人工、機械成本以及工人的勞動強度、提高安全系數和工作效率等優點.
3)結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等,只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.
4)對于高強螺栓施工,初擰順序及緊固力大小對螺栓緊固的均勻性有很大影響.通過對稱初擰使構件連接板層密貼程度提高,保證各螺栓均勻受力,摩擦面性能得到充分利用,節點承載力提高.
5)施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證.
oskar kurth 06090-08X30 安裝附件
ARON 620000050.700 扳手
Leuze AD3L03CZL14 手柄閥
Herion ODSLR96B M/C6.01-2000-S12 PART.50106734 SER.01521020243
Purex S6SD0019G020001500
Lahti Precision 300595
norelem BC5-5000kg-C3-A 負荷傳感器
lesjofors "Tappet, Exzenter, Excentr 4435-04"
Megatron 4486 40N 1034214 14/10/14 氣彈簧
MOTOVARIO SPR18-S-100 位移傳感器
norelem NMRV 050 9701033
norelem NLM 29042-11810 減速機插座
Mayser NLM 29024-18 管接頭熱敏電阻
NITROGAS 3901722 感應傳感器
NITROGAS KP-500-50
NITROGAS XQ-200 輪緣
NITROGAS GR-1500 輪緣
mts XC-250 輪緣
mts LHV0200MD701S1G1100
mts LHMRR40-M01202RO
BIHLER LHMRR40M06002RO
LEMO W406F-1H2D-F327-0 907-74-0711.5"A" 伺服電機
Profil SRN.M04.GLL.7GZ REDEL SP
Luedecke YSB0617S148 00
BALLUFF ESDM38NA 銅制管接頭
OTT-JAKOB BESM18MI-POC50B-S04K 接近開關
OTT (HSK A63)95.600.073.9.2 拉力計用測頭
Telemecanique 95.102.456.9.2 適配器
Comat Releco GmbH XSV-V11801TF
BALLUFF C5-M10DX DC24V 1.3W 中間繼電器
BALLUFF m.Anschlusskabel aus Polyurethan, IP67 f.Geh?use S4 Nr.: BCC M415-0000-1A-004-PX0334-050 5m
Sensopart # PNP 10-30VDC mit Stecker, Schaltabstand 8mm # Nr.:BES01HY Fa. BALLUFF BES 516-360-S 4-C
LARIUS 978-08210，18/30 L 2/250-MSC
Di-soric 40039 密封圈
P+F IP10PSOK-IBS 10-35vdc 200Ma
COMINTEC RVI50N-09BK0A3TN-01000 編碼器
Megatron 0.38DSF/ML A2S1
IFM XKZA15 4K7-TC+
Rexroth TW2000 溫度傳感器
Rexroth 4WRKE 25 E350L-33/6EG24EK31/A1D3 MNR:R900731922 流量控制閥
Phoenix FAW-INDRV-MPB-04VRS-D5-1-SNC-NN(R911312229)
Turck I/O Module ILB PB 24 DI 8 DIO8
m-system NI10U-M12-AN6X-H1141 接近開關
SICK W2YV-AAA-R2 隔離信號調理器
IFM E3Z-LL81-M3J03
Murr OU5044 OUF-DPKG/US 感應傳感器
Telemecanique 7000-29021 電纜/插頭
P+G XCSDMP79010 感應傳感器
lechler SLS320/500/L/50/1 KX53566
finder 600.130.AC 噴嘴
PR electronics CFS stretch film packing machine finder relay seat 93.01.7.024 繼電器底座
Leuze 2231D 11-PIN
IXYS type AMS 304i 120; protection class IP 65; measuring range: 0,2 - 120 m
mpfiltri MEO 450-12DA(E)
Oehlbach MPF1841AG7PI0NB2R 過濾器
Murtfeldt Type:DVI-D 2000 Code:29177
ASM T-DUPLEX 12B-20 導鏈器
Nadella CLMD2-AJ1A12P021000
Nadella RKU55 輸送機用輥子
Nadella C4RCL3510152
Nadella LUBM065CS 附件
Nadella RKUR55 輸送機用輥子
Turck LUBM065CD 附件
Turck P1-Li-Q25L D60MH
Turck FCS-GL1/2A2-NA-H1141/A 流量傳感器
Martor MK96-VP01 信號放大器
Pro-Hub SECUMAX 350 No. 350001
Pro-Hub 117540 D78 x 165 mmD7
Pro-Hub 5362 114.2.12 PZB
Pro-Hub 120557 2-time
Nozag 4960 SY 60 TF
CAPTRON TR 24 / 5 / 535
WENGLOR CH3-151P-H/TG-SR
Mecatraction EW98PC3 光電開關
mts 51661-4J 扁插頭套
mts RHS0855MP101S2B6102
Vahle RHM1000MR021A01 位移傳感器
Vahle KSW 4/40-2 HS 40A 600V
Rexroth KDS2/40(168073)
Epro R162119420 滾珠軸承
Leuze PR9268/204-000 振動傳感器
Leuze KDS M2.D5Y.0403N
Leuze BIN CCL-106-100-Z001
Leuze ELCL-IM16-0002
Leuze KDS DN M12-5A-M12-5A-P3-020
Magnescale KDS DN M12-5A-M12-5A-P3-050
Phoenix SONY097928687 DK25PLR5 IP64
IFM MCR-CP-1/I-I-00
Protempo IF5538 IFB3002-BPKG/US-100-DPS
Magnet-Schultz SPRING,GAS-28-350-800-GA40-GA40-500N，K.327.034003
LENZE MSM 2423491 =24V CHUZ050E43A03 ED 電磁鐵
LENZE GST04-2W VAR 1A 15821619 減速電機
norelem GSS04-2W HAR 1B 電機
norelem 95057-03514 NLM
foerster 03155-16 NLM
MOTOVARIO SIGMATEST 2.069 with 14mm Probe Kit , 9069305
MOTOVARIO NMRV 075 EO 5641535
Mahr 5561986 NRV 075
Mahr 5003084 聯軸器用軸套
LAHTI 5003060 聯軸器用軸套
LAHTI 250×180V=3.8L ELEVATOR BUCKET
norelem 250×180V=3.8L NYLATRON ELEVATOR BUCKET
LAUMAS 23000-170-17 聯軸器
MEROBEL TPS420 Out=4-20mA 0-4000kg 力傳感器
PMA 313-920.00 電磁制動器
BALLUFF KS VARIO BK DP/V1;KSVC-101-00111-U00 接口模塊
IFM BTL5-A11-M0220-P-S32 位移傳感器
IFM OI5003 光電傳感器
mts 01D100-01D LF3KG 感應傳感器
Turck RHM0120MD601A01 位移傳感器
WERMA IM35-11EX-HI/24VDC 信號放大器
WERMA 64420075
Telemecanique 64410075
Nadella XS4P30PA340,24V,PNP
Hengstler FR32-1-AS 軸承
IFM 0868165 編碼器
Eltako M IS5001 DC 3 Wire PNP Switch 10-36V
Matuschek MFZ12DDX-8:230VUC
SICK SPATZ/M600LW/M06SWH005
durgo Reflector 6-ECKIG, SCHLüSSELW. 48mm 1000132
Phoenix REL-VALVE GT77 R3/4 LIIT 20 5 BAR
finder C-RC 6/M5 DIN
finder 4C.52.9.024.0050 繼電器
prominent 59.54.9.024.0050 繼電器
OMRON ULface1000NA11P112L0012EN
OMRON E2E-X18ME1-Z 感應傳感器
OMRON MY2N-GS_220/240VAC
molex MY4NJ DC24V 繼電器
molex 43045-0600/MF300-RD-06-T
mpfiltri 43045-1000/MF300-RD-10-T
MP Filtri MR630 2A25A
Oriental HP3202A10ANP01
proceq 5Ik40GN-CW2E+5GN7.5S
moog ProceqEquotip3
VIBRO D633-592B(R01KO1D0NSS2) 油壓傳動閥
prominent EC240 922-240-000-331 L=30m
POCLAIN Specifications Tank2 Dosing pump for H2SO4 計量泵
POCLAIN MS05-1-113-A05-2A50-7M00,,,,,,123823 電機
baumer 109226MS18-9-121-A18-1120
Meech 11161696.BAUM ITD 70 A 4Y 9 2500 H BI D2SR12 S65 感應傳感器
Meech 915 Shockless bar , Total Length:490mm , Cable Length:5000mm 靜電棒
Meech 915 Shockless bar , Total Length:80mm , Cable Length:3000mm 交流靜電棒
Mayser 915 Shockless bar , Total Length:310mm , Cable Length:3000mm
ODU 90126747 connecting bar 2000x100x175
Hengstler 656 163 845 150 033
Landefeld AC36/0017ER.41SBB 編碼器
Landefeld RN 3814 MS 管接頭
IFM RN1214MS 管接頭
Puls TN2531 溫度傳感器
Herkules CS5.241 電源2
Herkules φ312（Grinder model ：WS450*5250）
NEGELE BRUG KNER TYP LRSG MK6 Taper 60 degrees 701S 127006 MAX:4600 daN（Grinder model ：WS450*5250）
CROUZET NCS-11/PNP/H/KF/M12 液位傳感器
CROUZET GN84134020 同步無蓋
ASM GN84134021 繼電器
Murr PTAM27-1-120-U2-CW-T0.1-KAB10M 角度傳感器
Vahle 8000-54513-3731500 接口模塊
moog H07V-K 6,0/YE/GN
PETERHIRT P80HXBP5NEX2-G 流量控制閥
PETERHIRT T102 位移傳感器
PETERHIRT T501 位移傳感器
M+S T101 位移傳感器
LED2WORK MR 315 SHU/4 電機
LEONI 113310-01 照明燈
LEONI B01701-24 夾具
LEONI B00900-29-02-CZ 夾具
MMF B01700-88 夾具
ASM KST94C-9N 振動傳感器
Vahle CLMD2-AJXX
leine&linde SK-DSW2/40VP-30-14-FN
Pister 684502951 編碼器
LORENZ BK3S-G1/2-1123-L 球閥
OMAL Dual range torque DR-2208-500 / 50Nm (Measuring speed)
OMAL DA120 F05-F07；P.max=8.4dar；T.MAX=+80℃
OMAL DA480 F07-F10；P.max=8.4dar；T.MAX=+80℃
OMAL DA120 F05-F07；P.max=8.4dar；T.MAX=+80℃
W+S DA480 F07-F10；P.max=8.4dar；T.MAX=+80℃
WERMA FWS-15-842015 Wire 0.75*1500M 鋼絲
VIBRO-METER 44211055 報警指示燈
Oerlikon CP237 P/N 143-237-000-011
power control SCROLLVAC SC 15 D-NR.133003
Magnet-Schultz SQ1208-3F-400-500
AMO GRFY060F20B01
KEB WMK-202.5-0360-X-6-S02 光柵尺
copley 18.F5.A1G -340F 逆變器
Phoenix XTL-230-36 伺服控制器
LTA PLC-RSC-230UC/2AU/SEN
MVS DF200 ERSATZFILTER FüR please see the picture 防塵過濾器
Magtrol PL0002 Prüflehre Kunststoff 1,1 – 2,0 mm
ME 415-307-000-411，TMB 307/411 10Nm
Epro K3D300 Fx:300KN Fy:300KN Fz:300KN
Ansell Monitor module MMS6410
Ansell hyflex 11-624 手套
METU hyflex 11-435 手套
METU B04A-1015
METU B04A-1010
METU B06A-1015
METU B06A-1018
METU B06A-1016
超聲波具有以下四個基本特性[1]:一,束射特性。超聲波波長短,可以集中成一束射線;第二,吸收特性。超聲波在空氣、液體和固體中均會被吸收。空氣中的吸收烈,固體中的吸收微弱;第三,高功率。由于頻率高,超聲波的功率比聲波大得多,它不僅能使所作用的介質產生急速運動,甚會破壞其分子結構;第四,聲壓作用。聲波振動使物質分子產生壓縮和稀疏作用,這種由于聲波振動引起的附加壓力現象叫聲壓作用。超聲波在提取冶金過程中應用的主要是功率超聲。功率超聲可以強化冶金過程的原因是:溶液中存在有溶解的一些氣體,在超聲波的作用下形成所謂的空化現象,當這些微小的氣泡破裂時,產生瞬間的高溫(>5000K)高壓(>5×107Pa),形成所謂的“熱點”,對化學反應起到非常明顯的加速作用,同時高能超聲形成的大量空化氣泡在超過一定值的聲壓下發生崩潰并產生激波,將已結晶長大的晶粒打碎,使晶粒得到細化。另一方面超聲波使液體出現湍流的力學特性,降低擴散阻力,同時對破壞邊界層,加速傳質、傳熱,促進微細顆粒的彌散起到了關鍵作用[2]。超聲振動的高能量及其它的特殊效應,還可大地提高振動對凝固的作用效果[3]。超聲波在液體中傳播時,液體分子受到周期性交變聲場的作用,產生聲空化、聲流效應及力學機制,引起熔體中流動場、壓力場和溫度場的變化,從而產生一些特殊的效果。在高溫操作中,高功率超聲波可用于熔體金屬的迅速脫氣[4]。實際上超聲波對于任何中等粘度的液體的脫氣幾乎都適用[3]。在含水系統中脫氣效果特別迅速,它能除去溶解的任何氣體,使水溶液中的氣體降到很低的水平。超聲波脫氣對于要求迅速和受控制的除去系統中氣體的場合,會得到很好的效果。根據上述機理,超聲波可改善熔融液在冷卻凝固時的流動性,能夠提供有效的結晶體,從而也可改善金屬熔體的質量。
2超聲波在冶金中的主要應用
2.1強化浸出過程
李俊[5]論述了濕法冶金過程中常見的三種浸出情況,并對超聲波用于硫酸浸出氧化銅的過程進行了探討。在浸出過程中施加超聲影響的實踐中,引用奧羅夫(Orlov)做了帶超聲波和不帶超聲波機械攪拌硫酸浸出氧化銅的對比研究,結果表明,達到相同的浸出率時,不用超聲的浸出時間約為用超聲的浸出時間的12倍。K.SarveswaraRao等[6]作了相關的試驗研究,結果表明,超聲波對從氧化銅礦石中的氨浸有著正的效應。在溫度298K、粒度-300～+150μm,氨濃度2.0mol/L,含固量10g/L的條件下,超聲波可使銅浸出率從70%提高到90%。與機械攪拌浸出相比,使用超聲波可使浸出時間縮短近5/6,同時也使試劑消耗減少。對于相同的顆粒礦石,超聲波不僅強化了浸出速率,也提高了銅的浸出率。結果還表明,在其它條件相同時,間歇式超聲波(脈沖超聲波)的效果優于連續式超聲波。范興祥[7,8]等人研究超聲波強化草酸浸出氧化鋅精礦過程。在試驗條件下,用超聲波輻射浸出氧化鋅精礦同機械攪拌相比,浸出率有很大的提高。機械攪拌20min,氧化鋅精礦浸出率僅58.12%,超聲波輻射20min,浸出率則達90.24%,提高了32.12%;鋅浸出率隨輻射時間延長而提高;超聲波輻射強度提高,輻射時間一定時,浸出率提高,浸出率相同時,浸出時間縮短。劉彬等人[9]引入超聲處理技術強化鐵鹽浸出黃銅礦這一新穎研究方法。在相同浸出條件下,用超聲波處理后,銅的浸出率提高,平均提高幅度在5%～10%,不但有效地縮短浸出反應時間,而且顯著的提高銅的浸出率。趙文煥[10]等利用超聲波進行銀精礦中金銀的氰化浸出小型試驗和擴大試驗,結果表明超聲波浸出法具有金銀浸出率高、浸出時間短、單耗低等優點,在佳試驗條件下,金銀浸出率分別為97%～99%和95%～96%,浸出時間只是常規氰化浸出時間的1/2,單耗降低10kg/t。王少芬[11]等人將超聲波在硫化礦發電浸出過程中的應用進行了一定程度的研究。為了強化發電浸出過程,有效地提高輸出電流、電壓及金屬離子的浸出率,將超聲波引入到硫化礦與二氧化錳的同時發電浸出過程。在實驗條件下,每次啟動超聲裝置20min,直浸出約10h。在超聲場作用下,輸出電流和電壓都有明顯上升,采用超聲強化比未強化處理的浸出液,由于硫化礦浸出電極在超聲條件下的極化程度減弱,獲得了更大的輸出電流和輸出電壓,從而獲得了更高的浸出率。K.M.Swamy等[12]研究了在有超聲和無超聲的情況下,用尼日爾黑曲酶屬菌種浸出印度奧里薩幫紅土礦。在佳工藝參數,如孢子濃度,葡萄糖用量,礦漿濃度,超聲波降解時間條件下,無超聲波時,浸出20d,鎳的浸出率為92%;用43kHz,1.5W/cm2超聲處理30min后,在孢子濃度為106個/mL和葡萄糖濃度為2%條件下浸出14d,鎳的浸出率高達95%。并且在超聲波作用下,鎳的浸出效果比鐵的浸出效果好。
2.2提高單元操作速率
嚴偉[13]等人主要介紹了超聲波在協助萃取領域內的發展和應用情況。在相同傳質領域里,用超聲波強化多的是液固萃取。高頻和低頻都能強化萃取,但低頻時達到同樣的強化程度小于高頻。超聲波產生的脈動和控制的空化作用可以大大增加湍流強度及相接觸面積,從而強化傳質。BatricPesic[14]等在用Kelex100溶劑萃取鎵并用超聲波處理人工合成溶液和工廠的實際溶液時發現,超聲波的作用使鎵的萃取速率提高了15倍,所采用的超聲波頻率為20kHz,聲強為19W/cm2。試驗發現,在超聲波作用下,溫度對鎵的萃取速率沒有影響,而通常的萃取過程中,溫度升高對提高萃取速率是有利的。趙洪力[15]采用自行設計的實驗裝置進行了用超聲波技術處理含“薄膜鐵”天然硅砂的試驗,結果證明,在處理10min時,除鐵率一般可達46%～70%,與同樣條件下機械擦洗相比高出15%～45%;處理時間只需1～5min即可達到機械擦洗10～15min所達到的效果,處理時間可縮短2/3以上。Romanteen[16]等研究了在600～800℃范圍內CO還原PbO的動力學。當聲壓升15.8Pa,600℃時,PbO的還原速率增加了15%～25%,升800℃時還原速率增加了2倍;同時還發現聲波頻率<6.6kHz時對PbO的還原速率沒有影響。
2.3在復合材料制備中的應用
馮海闊[2]等人討論了超聲波在顆粒增強金屬基復合材料制備過程中的應用。超聲波在此過程中的主要作用,是改善顆粒與合金液潤濕性及顆粒分散的均勻性。通過總結超聲分離技術的機理及研究現狀,提出一種很有發展潛力的采用超聲分離技術制備顆粒增強金屬基表面復合材料的新方法。王俊等[17]采用高能超聲復合法制備了致密度高、增強顆粒均勻分散的SiC顆粒/ZA22復合材料,其內部沒有氣孔或顆粒偏聚等缺陷。認為在試驗所用高能超聲處理條件下,熔液中產生的瞬時局部高溫、高壓的聲空化效應與具有高的速度和加速度的聲流效應的協同作用,是改善增強顆粒與基體合金潤濕性、并使顆粒在合金中均勻彌散分布的主要原因。潘進等[18]用功率超聲波施加于金屬熔體中,可以在極短時間內實現纖維與金屬的復合,制備出了高性能復合材料。液態金屬在超聲作用下能滲入顆粒預制件中或與顆粒均勻混合。超聲浸鍍可以實現鋼絲鍍鋅、鍍鋁。方孝春[19]結合超聲波理論和作用及高速電鍍理論,對鐵基粉末冶金件鍍鎳的傳統工藝與新工藝進行了試驗對比。經過超聲波清洗的鍍件基體與鎳層結合力明顯提高;封孔處理可降低鍍層孔隙,耐蝕性能提高;鍍層封閉劑R處理后可有效填充和封閉鍍層孔隙,阻擋腐蝕電池的產生,從而提高單層鍍鎳層的防護性能和品質。
2.4細化晶粒
孟麗華[20]研究了超聲波處理時間對工業純鋁鑄錠結晶組織的影響,分析了超聲波對工業純鋁結晶組織影響的原因。研究結果表明,采用超聲波方法處理熔體后,鑄錠的細化率大幅度提高,可使整個鑄錠斷面均為微細化的等軸晶組織,過剩的超聲波振動將導致鑄錠細化率的下降。該實驗從某種意義上證明了超聲波振動的細化效果是來自于動態形核機制。胡松青[21]在熔融金屬的冷卻過程中導入超聲波獲得了較小的晶粒,并且在超聲波的作用下,形成的晶核進入振動狀態,從而加速生長過程。對碳鋼的超聲處理表明,它可使晶粒尺度從200μm減少到25～30μm,碳鋼的延展性增加30%～40%,機械強度提高20%～30%。對金屬鋅冷卻結晶的研究表明,超聲處理可使其臨界切變應力強度提高80%,而且,在頻率為25kHz、強度為50W/cm2的超聲波作用下,金屬鋅的晶形由圓柱形改變成均勻的六角形。Gomes等[22]認為,在NaOH溶液中,用超聲波處理鋁土礦可以提高微擾作用和提高礦石顆粒的溶解速率,然后再用超聲波處理溶液,可使溶液中的固體顆粒沉降分離速度加快;用超聲波處理加晶種的鋁酸鈉溶液可以提高分解速率和使晶體生長更均勻。趙忠興[23]在鑄造合金中導入超聲波,并通過硬脂酸和丁二腈在凝固時施加超聲波。結果認為:其周期性的空化和攪拌作用,使合金液的溫度和成分均勻化,細化了鑄造組織,減輕了鑄造合金的宏觀偏析傾向,提高了鑄造組織的均勻性。他們還研究了超聲波對鋁合金結晶過程的影響[24],結果表明:對鋁合金液施加超聲波,以底部導入超聲波為好,可避免氧化夾雜的生成;超聲波施加于鋁合金液,可使其顯微組織明顯細化;超聲波在金屬液內傳導過程中,其聲強度隨傳導距離的增加而衰減。
2.5超聲脫氣、去夾雜技術
用高聲強的超聲波處理液體可以明顯減少液體中溶解的氣體量[2]。該作用已經被用于熔融金屬液的脫氣過程,成為超聲脫氣技術。魯曼里、艾斯瑪赫和玻依奇[25]用超聲波處理了含5%～7%鎂的鋁鎂合金,結果表明,超聲波對熔融金屬中排出氣體的作用很大。超聲彈性振動在幾分鐘內可以使合金*去氣。白曉清[26]等研究了超聲波對流動液體中夾雜物去除效果的實驗,無超聲波作用下,夾雜物會自然上浮液體表面并且僅有少量的夾雜物粘附于容器的壁面和底部;在超聲波作用下,夾雜物因凝聚在短時間內容易上浮液體表面或粘附于容器的壁面和底部。在1.5s和30s時,可以明顯觀察到有超聲波作用的液體更為清澈。SarukhanovR.G[27]等研究了在頻率44kHz、振幅1μm的超聲波作用下錫的結晶凈化過程,結果表明,超聲波改善了雜質元素的分離效果,使Cu、Au、Cr、Ni在錫中的分配系數降低了25%～45%,從而達到使錫精煉的目的。
2.6超聲無損檢測(NDT)技術
陳革等[28]針對粉末冶金(PM)零件在制備過程中不可避免存在的缺陷(氣孔或裂紋),采用NDT技術對其進行了初步研究。結果表明,超聲無損檢測散射波的波形可在一定程度上反映粉末冶金制品中孔隙的數量和狀態。散射波不明顯時,說明材料的孔隙很小,可能小于超聲波的波長;散射信號雜亂且增強時,說明材料孔隙較多。但散射波與孔隙之間的量的對應關系,因所受影響因素眾多,只能大概反映孔隙的狀況。超聲無損檢測中聲速和材料中的孔隙率有一定的線性關系,聲速的減小代表了材料孔隙的增多,同時在一定程度上也反映了材料的性能。因此,可以用超聲無損檢測技術來評價PM材料的某些性能。從而達到對該類零件實現非破壞性的快速、全面檢測的目的。李軍[29]對不銹鋼復合鋼板超聲波檢測方法進行了闡述。在檢測不銹鋼復合鋼板時,通常選用單晶直探頭局部水浸法從復板一側按照掃查靈敏度進行檢測,一旦發現缺陷波的信號,先將其圈住,再用單晶直探頭的直接接觸法準確劃出缺陷的邊界(確定邊界用缺陷波全波消失法),并按照生產合同技術要求的相關標準,對缺陷是否可以修復做出準確評判。
3結論
(1)超聲波對許多冶金過程確實能起到有效的強化作用。從實際應用的角度來看,現在的超聲波設備普遍存在功率小的問題,不能*工業化生產的要求,盡快研究出大功率超聲波設備是解決應用問題的當務之急。隨著科技的進步,可以相信在不久的將來,功率超聲在強化冶金過程、復合材料的制備、細化晶粒,脫氣去雜質,檢測等方面的應用將越來越廣闊,發揮越來越重要的作用。
(2)超聲波會導致固體和液體出現“空化現象”。雖然對生物體來說,產生瞬態空化作用時,靠近爆炸氣泡附近的細胞會受到損傷,但一般說來,在人體內大多數器官和生物流體中,損傷少量細胞不會對人體產生危害。
(3)超聲波在我國冶金工業中的應用發展迅速,一方面得益于技術本身的不斷完善,另一方面有超聲波設備生產廠家的支撐,比如深圳市科工達超聲設備有限公司、深圳市時代超聲設備有限公司、寧波海曙金達超聲設備有限公司、北京超聲波明和公司等大型制造廠商,都以生產冶金行業超聲波設備為主。
對于大型冶金工業廠房,鋼結構近期興建的項目較多,規模越來越大.由于大型鋼結構廠房歷史不長,鋼結構安裝的施工技術并非十分成熟,在大規模工程實踐過程中,廣大工程技術人員遇到諸多技術問題,急待鋼結構專業研究人員去解決;可見結合大型的工業廠房鋼結構安裝進行施工技術的研究是十分必要的,同時對今后的工程實踐也是極有意義的.本文將以廣東省韶關鋼鐵集團有限公司(以下簡稱“韶鋼”)大轉爐主廠房鋼結構安裝施工為例進行研究.
2工程概況
大轉爐工程位于韶鋼三軋廠和煉軋廠以北、熱電廠第三熱電站以東,占地面積約22萬m2,建筑面積約11萬m2;建筑工程主要包括新建的煉鋼和連鑄車間主廠房、生產輔助建筑.其中主廠房共九跨,由水渣跨、干渣跨、脫硫跨、加料跨、鋼水接收跨、連鑄澆鑄跨、切割跨、出坯跨組成,建筑面積70000多m2.上部采用全鋼結構,總重約1?9萬.t其中,柱子為二階或三階格構式鋼柱,上段為工字形截面,柱腳形式均為杯口插入式柱腳.上柱為單根焊接H型鋼,截面尺寸A列1500×700,重14?5t/根,長25?895m;B列截面尺寸2750×800,重22?05t/根,長27?850m.對于E、F列非塔樓立柱和C、D、G列各柱,重量基本在36~55t之間,基本上分二段制作,分段位置設置在一階牛腿面上,分段制作的柱子均在吊裝前進行預拼,滿足相應質量要求.
3吊裝方案的選定
根據實際情況,如何經濟、高效地完成主廠房結構的安裝是主要的問題.而這一主要問題的關鍵是吊裝機械的選用及布置.根據工程特征,主吊機械選用2臺150t履帶吊和1臺120t汽車吊,其中150t履帶吊負責加料跨、爐子跨、鋼水接收跨、連鑄跨的吊裝,120t汽車吊負責出坯跨,切割跨、脫硫跨、干渣跨、水渣跨的安裝和附屬鋼結構的安裝,輔助機械選用2臺50吊機和1臺45t吊負責構件倒運、拼裝.施工準備涵蓋的內容較多,基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.另外要考慮結構制作與基礎施工的偏差,并考慮結構制作的溫度影響,在基交安時一同消除.結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等.只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.大轉爐工程由于施工場地較寬闊,設備單獨儲存在設備堆放場,采用二次倒運進行安裝,保證了施工現場的整潔.高強螺栓的管理應重點對待,應有計劃有制度的進行管理.現場儲存場地應重點考慮,特別是在多雨潮濕的韶關地區,應特別重視.施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證,在充分了解圖紙的前提下經濟合理地準備好如下工作.
4鋼結構安裝施工
4.1安裝程序
4.2編制構件吊裝順序表
按照結構制造的安裝圖的構件編號及結構的安裝順序編制吊裝順序表.
4.3構件的合理碼放管理
為便于結構構件的安裝,構件進廠后應進行合理的堆放.原則為:現場急需安裝的應直接堆放到現場,按照吊裝順序先吊裝的碼放在上頭,后吊裝的碼放在下頭.不急于吊裝的構件暫時存放在現場外.堆放時應注意柱梁分開并按照軸線分類碼放.存放場地應設專人進行管理,并按供貨要求和供貨清單進行清點,資料存檔.構件堆放時H型構件應立放,不得平放.每個構件的支點不得少于兩個,支點的位置宜在構件端部1/7跨處,疊放時不得超過3層并用木方正確的分層墊好墊平,支點應上下對齊.
4.4安裝說明
4.4.1墊鐵加工
墊鐵采用不同厚度的鋼板加工,12mm及以下鋼板采用切板機下料,較厚的鋼板采用半自動切割機切割,切割后采用角磨砂輪將毛邊磨平.
4.4.2劃線校驗
按圖對柱子進行編號,并標明標高及前后方向.將柱子平放在組合平臺上,根據圖紙尺寸校驗柱子外形尺寸;檢驗柱面與斷面的垂直度.對柱子進行外觀檢查,應無裂紋、分層、撞傷等缺陷;節點接合面無嚴重銹蝕、油漆、油污等雜物;焊縫外觀檢查無裂紋和咬邊情況等.
4.5主要安裝方案
4.5.1鋼柱安裝
采用鋼板凳定位方法:杯口基礎清理后,采取水準儀、經緯儀對基礎進行標高測量、軸線測量.用鋼卷尺對鋼柱實物進行測量其長度(以牛腿處柱腳為準).以上基礎標高誤差+鋼柱實物長度誤差,得到鋼板凳的加工高度,以基礎的實際軸線位置作為定位銷子的位置.以上方法必須在杯口基礎澆灌前進行座漿墊板埋件的施工,即土建在杯口基礎裝模時,制作一個錐形模件安裝于基礎中心.在杯口基礎拆模后,通過二次座漿把埋件放于杯口基礎,通過座漿墊板調整高度與水平度及定位銷軸線位置.
4.5.2吊車梁安裝
依據吊裝柱子的中心線在每根柱子的牛腿面彈出吊車梁的中心線,在吊梁中心線上設置兩點,然后用鋼尺和彈簧稱校核并列兩根吊車梁的中心線間距(軌距).根據柱肩梁上的螺栓孔,測出兩根吊車梁對齊面的軸線,用鋼尺測出兩軸線間距是否與吊車梁的安裝長度相符.待柱子、柱間支撐安裝完畢,可將吊車梁吊裝到位,臨時固定,底部用螺栓與柱子連接,頂部用L100×8的角鋼與柱子臨時焊接,吊車梁安裝時,應根據柱肩梁上的行車梁中心線和軸線進行擺放.長度小于18m的吊車梁采用兩個吊點捆綁,大于18m吊車梁采用4個吊點綁扎,36m吊車梁利用150t或80t吊機吊裝就位.
4.5.3屋架安裝
1)屋架扶直與就位
屋架扶直時起重機的吊鉤應對準屋架中心,左右兩邊的纜風繩應對稱,吊索與水平的夾角要在45°.吊索應使其受力均勻,以避免屋架在扶直過程中產生扭曲應力.鋼屋架扶直后,應在兩側采用鋼管或毛竹對夾屋架腹桿進行臨時加固,以增強屋架縱向剛度,保證其吊裝過程不變形.緊接進行吊裝就位.在吊裝時考慮到屋架的安裝順序和兩端方向,用安裝螺栓與廠房柱連接,以保持屋架的穩定.屋架的綁扎點選在上弦的節點處,且采用4個吊點左右對稱,高于屋架的重心,使屋架起吊后能基本保持水平,不搖晃不傾翻.在屋架的兩端拉設穩繩,吊裝時由兩名工人拉緊熘繩,以便于控制屋架轉動.
2)屋架的吊裝就位和臨時固定
在屋架吊裝前使用經緯儀和卡尺在柱頂測出定位軸線,檢查相應柱頭的間距和屋架的幾何尺寸.屋架吊起離地面300mm左右時,將屋架轉吊裝位置的下方,再將屋架提升到柱上方500mm左右,然后將屋架緩緩降安裝位置進行對位作業.吊機選用150t或80t履帶吊.一榀屋架的臨時固定應準確可靠,采用每側兩根直徑11mm的鋼絲繩從兩邊拉牢的方法進行.第二榀屋架的臨時固定用工具式水平支撐與一榀屋架連接,以后各屋架與前一榀屋架采用相同方法連接.每榀屋架一邊少有兩個工具式水平支撐.后續各屋架的位置和垂直度通過這些工具式支撐進行調整.每相鄰兩榀屋架吊裝就位,經校正滿足設計和規范要求并與柱頂按設計要求固定后,及時將屋架支撐系統桿件安裝到位,使之成為一個相對獨立的單元,取下工具式支撐,安裝屋面檀條.
3)屋架固定
屋架兩端與廠房柱的固定,上弦采用支托板焊接加久螺栓的連接方法,下弦采用焊接的方法.支托板與屋架上弦端板的頂緊面必須保證有2/3以上接觸面.安裝螺栓孔不能任意用氣割擴孔,久性螺栓不得墊2個以上的墊圈,螺栓外露絲扣長度不少于2~3扣.[1]
4.5.4高強螺栓的保管與緊固
1)高強螺栓的保管:高強螺栓在使用時應輕裝、輕卸,防止損壞螺紋.高強螺栓應按包裝箱上注明的批號、規格分類保管,室內存放.堆放不宜過高.使用時應防止生銹和污染臟物.高強螺栓在安裝使用前嚴禁任意開箱.當天剩余的螺栓必須妥善保管,不得亂扔、亂放.安裝時不得將螺栓強行打入,防止損壞螺紋,扭矩系數發生變化.
2)高強螺栓的緊固:本工程所有柱、梁及支撐連接采用中國標準的鋼結構用10.9級扭剪型高強螺栓,單軌吊車梁的連接采用普通螺栓.扭剪型高強螺栓的擰緊一般節點分為初擰、終擰.對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰.初擰及復擰后的高強螺栓在螺母上涂黃色油漆然后用扳手進行終擰打掉梅花頭.要求外露一個絲牙.高強螺栓在初擰、復擰和終擰時,應按照由中央順序向兩側對稱施擰.初擰、復擰及終擰應在同內完成.[2]
5施工設施
5.1結構安裝設施
結構安裝時人員上下采用鋼爬梯,鋼柱安裝前在地面提前安裝臨時爬梯.直爬梯制作考慮標準化,每節爬梯長度5m,寬度400mm,用-40×4扁鋼和Φ12圓鋼制作,圓鋼和扁鋼打孔塞焊,踏步高度300mm,爬梯之間連接可使用螺栓連接,即在爬梯兩端的扁鋼上分別打兩個Φ18mm的孔,用M16螺栓把兩節爬梯連接起來.爬梯安裝在柱子的小面上,以免影響鋼梁的安裝.爬梯與鋼柱固定方法:爬梯上端以柱箍形式與鋼柱固定,柱箍用∠63×6角鋼和Φ16對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,爬梯與柱箍用螺栓連接,爬梯與鋼柱間留出100mm距離爬梯詳圖及安裝方法附圖.為了方便人員的上下,廠房的正式樓梯應及時進行安裝.
5.2構件安裝平臺
鋼梁及支撐安裝時,在節點位置應搭設操作平臺,在每個梁柱結點處和兩柱相接處均需安裝操作平臺,操作平臺由柱箍、腳手板和防護欄桿組成,柱箍用∠63×6角鋼和Φ20對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,角鋼及螺栓的長度應根據鋼柱截面尺寸加工,角鋼應從柱邊伸出800mm,以便于鋪設腳手板和留出人員上下空隙.每個操作平臺設兩組柱箍、4塊腳手板,四面安裝圍護欄桿,腳手板與柱箍的角鋼綁扎牢固,與鋼柱留出500mm空隙,便于施工人員上下并按規程搭設安全防護圍欄,操作平臺應在鋼柱安裝前進行安裝.
5.3人員水平行走
安裝人員在各層水平行走時,應在通道中通行.通道采用腳手板鋪設,利用腳手管搭設水平防護欄桿.
6安全設施
6.1防人員墜落設施
防人員墜落主要從以下幾個方面考慮:1)人員爬鋼梯時,采用墜落自鎖裝置,解決鋼爬梯無保護的問題.自鎖裝置使用時應注意不能裝反.人員爬行時,自鎖裝置應始終在人員的上方.2)安裝鋼梁及支撐時,由于通道暫不能搭設,因此安裝同鋼柱連接的鋼梁時,人員站在操作平臺上,安全帶掛在防護欄桿上.安裝同主梁連接的鋼梁及支撐時,主鋼梁部位掛安全防護繩,人員將安全帶掛在防護繩上行走.當主梁安裝完成后應及時掛設安全網,并在結構外側搭設挑網.
6.2防物體墜落設施
安裝使用的工具,如扭矩扳手、過沖、扳手、撬棍、角磨機等應采用安全保護繩,防止墜落.使用的螺栓墊片等應放入工具袋.
7施工體會
1)基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.
2)安裝鋼柱時采用鋼板凳定位銷法與常規的預埋件、墊板安裝法對比,具有簡便易行、降低人工、機械成本以及工人的勞動強度、提高安全系數和工作效率等優點.
3)結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等,只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.
4)對于高強螺栓施工,初擰順序及緊固力大小對螺栓緊固的均勻性有很大影響.通過對稱初擰使構件連接板層密貼程度提高,保證各螺栓均勻受力,摩擦面性能得到充分利用,節點承載力提高.
5)施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證.
Megatron B04A-1014
pentronic MAB25 12HS 5SER
Maximator 7917005 溫度傳感器
VIBRO S35-02
Gems 111-402-000-012-1-1-105-000-050-2-050-05
BD sensor 3800-C08-A 壓力傳感器
OMAL 18.601 G-6001-R-1-5-100-300-1-000
PERMA DA480411S 氣動執行器
PERMA A250 26.001.250 軟管
BALLUFF A511 26.0011.511 減速器
Novotechnik BES516-327-G-S4-C 接近開關
Sensopart TP1-1500-101-423-101 位移傳感器
finder FT 55-R-PS-L4 Without kable
Rexroth 48VAC 16A 250V46.61.8.048.0020
Rexroth R900427777 2FRM16-3X/160LV 流量控制閥
Rexroth R900420286 2FRM10-3X/50L 流量控制閥
finder R900344549 M-SR10KE05-1X/ 流量控制閥
BALLUFF 62.33.9.024.0040 繼電器
BALLUFF BTL5E10M2500KK10
BALLUFF BTL5E10M0150KK10
LESER BTL5E17M0160KK10
Turck 4592.2494 DN25 安全閥
Leuze Ni8-S18-AN6X NPN
Turck 50112891 接口模塊
Hellermann BL20-PF-24VDC-D 接口模塊
Lessmann 151-00366
Cincinnati Fan 545.2J0.19
LTN 101495-007
Vahle SC080-05/05-N63 SN.206367133
BALLUFF SA-KSW4/40/THS28-60 NO.0600096/00
BALLUFF BOW A-0808-NS-C-S49 光電傳感器
BALLUFF BES M12ME-POC40B-S04G-003 接近開關
M+S BES 517-398-N0-C
AMPHENOL FE 100 CB/3
Nadella C146 P16 001 G8 連接器
Leuze FR32EU-AS
ME 1207E035543
ME GSV-1A8 圓形連接器
Nordson K6D110-4KN/250Nm 力矩傳感器
Nadella 1009070C 調節器
PIAB AX3.5 7 15 軸承
Murrplastik PN.0101152
Murrplastik BZS 600K 標簽
Murrplastik KS 4/18 white 標簽
ansaldo KSS 20*9 標簽
ansaldo BMB 5.610.0
PULSOTRONIC 211QSI0576B(4.FI60A）
National Instruments KJ2-M8MB40-ANU 接近開關
National Instruments 960680-100 硬件
Bondioli 779676-01（USB-6211） 數據采集模塊
Releco HPLPA119DDDG3G3B 齒輪泵
Peter C9-A41X / DC 24V RELAY
Peter P501F
baumer P102F
promesstec GmbH ME280.010A13A 感應傳感器
IMAV LMK809-396-6000-E-C-1-1-3-2-008-000
IMAV UP-10S-PAB+TT 轉向板
magneta RZ-10S-A+B 止回閥
Meilhaus 14.422.01.042
keithley 9001037-1 電纜
Meilhaus KUSB-488B 接口模塊
mts 9001037-2 電纜
Weidmuller-Z RHM0360MH10AS1G1100 位移傳感器
prosoft DRM 270024LT 繼電器
FT MVI69-MCM 接口模塊
moog FT4-8AEXSBLEA-5 流量測量渦輪
Tiefenbach D634-514A R40K02F0VSP2
Tiefenbach M9/2 磁鐵
NUOVA WK178L234 L2M, ART.NR.6-045718 磁性傳感器
WERMA G14 13.5G/S/L/DN3/4X1
WERMA 97584911
WERMA 68113955
PFEIFFER 68123955
Epro AVC025PA NO.PFA48204 24VDC3
Rechner TSIPR6423/010-010
MIKRO MESS KXA-5-1-P-A498500
Rexroth P-REGLER-REGULATOR
BERNSTEIN FLS_R1853_431_16+R1805_451_31_3020(40/56*52.5/40)
Turck 606.1100.005 F1-U1Z 腳踏開關
Turck NI20-M30-AD4X DC24V 接近開關
BALLUFF NI100U-K90SR-VP4X2 感應傳感器
moog BTL5-E11-M250-K-S32 位移傳感器
moog D662Z4109 D02HBBF5NSX4-0
AB D633-334AR08K01MINSP2
MAEDLER AB 1747 L541
DOLD AT5-Z=45-225/5-16PU-ZAHNRIEMEN
PFEIFFER OA5670.48/3214L1/61 DC24V 安全繼電器
IFM PT130065-T 位置指示器
NATIONAL PN3003 壓力傳感器
LENZE 777357-01
Turck E82EV751 4B903
Turck BI6U-MT12-AP6X-H1141 接近開關
Penny+Giles BI10U-MT30-AN6X-H1141 接近開關
Turck HLP190/FS1/0125/5K 電位器
M+S NI10-G18SK-AN6X 接近開關
Maximator MR200 C/4
Meinhart P090005 擴展單元
Turck SIF1*50 100m
Turck 6901045 M1-Q25L 安裝支架
Contrinex 6901044 P3-LI-Q25L 定位磁塊
ZF DW-AD-613-M30-299 接近開關
lion GE5060 F47/154 ; 4161111063
lechler LRD5100C 標簽傳感器
GRUNDFOS 600.130.5602
Maschinenfabrik ALBERT MTR 10-12/12 A-W-I-HUUV 3*220-240/380-415V 50Hz Nr.96C20055
optris S6T5/10 64522
Prelectronics PI450 工業相機
BALLUFF TRIP AMPLIFIER 2231 please see the picture
himmel BIS M-135-07/L-HT 讀數頭
LAPPORT K75-MB/2+M12K V5 P-603659/1 電機
LAPPORT 100318 油石
Turck 100336 油石
IFM Bi10-M30-AZ3X 接近開關
Epro O5H500 感應傳感器
XECRO A6140 速度計
Meister FLE20-PO-A8 8217
KUEBLER NV-08 G1/4" IG.MS
Epro 8.5853.4220.G323.S019.EX 編碼器
finder PR6426/010-110+CON021/916-200 位移傳感器
Nadella 7s.16.9.024.0420 自動控制器
posishop AXZ82035.4 滾珠軸承
posishop FC7520D/AA 壓接可拆卸
posishop SD25M00GEZ/AA 可拆卸觸點連接器
MERZ SD25F00GE0/AA 可拆卸觸點連接器
Datasensor V251162.0420-SO11-SO15，order code：0757040224
Datasensor S50-PA-5-F01-PP 接近開關
Turck S50-PA-5-G00-XG 接近開關
CEMP SDPB-40A-0009,Pt100 接口模塊
KEB H042F
Laipple NMS30
Megatron NMS30HU-IEC50/56
Turck MMR108 1511
Michell BL67-1RS232 接口模塊
Michell SF52-TX-2-X-D1-N-F1 溫度變送器
Alcatel EASIDEW EA2-TX-100-HD 發射機
Procentec ATH1603M
SIEMENS ProfiTrace38022 總線模塊
PR electronics 4AM5742-5AT10-0FA0 變壓器
poeppelmann 010012151
poeppelmann GPN 620 U 2B A=23MM /B=6MM /C
poeppelmann GPN1010 SW17 M10 /SW17 /BLACK
poeppelmann GPN340/340SW2,5 A=10MM /C=2.8MM
BOSCH GPN1010 SW10 M6 /SW10 /BLACK
Mayser Sapphire endoscope sleeve "Type BOSCH" OWS 7,5x3 , clear polished surface 套筒
Multi-Contact 3700978
Maxitrol ME-WZ11/3818.302 φ8
MEDAV R400ZM-Rp 3/8”
Leuze TYPE:KS03 JWF ORDER:104255 BORNE NO
PIAB Msi-sr5b
PAINTSYS PCL.X2BV.S.08D.SV 真空發生器
LENZE 800320 自動噴涂設備用鴕鳥毛擦凈輥
Phoenix MC8 09H41-R80P1-B14N-8T5800N-R08U
Phoenix 2904010
LAVAIR 2972673 接口模塊
elte UVE35 230 V AC 紫外線燈
IMAV PE4 14/2N
FENWAL MGZ-06S-AA/10-BB/10-05 流量控制閥
LENZE CPD7054
BALLUFF EVF9326-EV INPUT:3/PEAC400-480V 205A 17KVA 50/60HZ OUTPUT:3/PEACO-480V 22A 18.5KVA 0-600HZ 逆變器
BALLUFF BIW1-E310-M0200-P1-S1150~250 LVDT
超聲波具有以下四個基本特性[1]:一,束射特性。超聲波波長短,可以集中成一束射線;第二,吸收特性。超聲波在空氣、液體和固體中均會被吸收。空氣中的吸收烈,固體中的吸收微弱;第三,高功率。由于頻率高,超聲波的功率比聲波大得多,它不僅能使所作用的介質產生急速運動,甚會破壞其分子結構;第四,聲壓作用。聲波振動使物質分子產生壓縮和稀疏作用,這種由于聲波振動引起的附加壓力現象叫聲壓作用。超聲波在提取冶金過程中應用的主要是功率超聲。功率超聲可以強化冶金過程的原因是:溶液中存在有溶解的一些氣體,在超聲波的作用下形成所謂的空化現象,當這些微小的氣泡破裂時,產生瞬間的高溫(>5000K)高壓(>5×107Pa),形成所謂的“熱點”,對化學反應起到非常明顯的加速作用,同時高能超聲形成的大量空化氣泡在超過一定值的聲壓下發生崩潰并產生激波,將已結晶長大的晶粒打碎,使晶粒得到細化。另一方面超聲波使液體出現湍流的力學特性,降低擴散阻力,同時對破壞邊界層,加速傳質、傳熱,促進微細顆粒的彌散起到了關鍵作用[2]。超聲振動的高能量及其它的特殊效應,還可大地提高振動對凝固的作用效果[3]。超聲波在液體中傳播時,液體分子受到周期性交變聲場的作用,產生聲空化、聲流效應及力學機制,引起熔體中流動場、壓力場和溫度場的變化,從而產生一些特殊的效果。在高溫操作中,高功率超聲波可用于熔體金屬的迅速脫氣[4]。實際上超聲波對于任何中等粘度的液體的脫氣幾乎都適用[3]。在含水系統中脫氣效果特別迅速,它能除去溶解的任何氣體,使水溶液中的氣體降到很低的水平。超聲波脫氣對于要求迅速和受控制的除去系統中氣體的場合,會得到很好的效果。根據上述機理,超聲波可改善熔融液在冷卻凝固時的流動性,能夠提供有效的結晶體,從而也可改善金屬熔體的質量。
2超聲波在冶金中的主要應用
2.1強化浸出過程
李俊[5]論述了濕法冶金過程中常見的三種浸出情況,并對超聲波用于硫酸浸出氧化銅的過程進行了探討。在浸出過程中施加超聲影響的實踐中,引用奧羅夫(Orlov)做了帶超聲波和不帶超聲波機械攪拌硫酸浸出氧化銅的對比研究,結果表明,達到相同的浸出率時,不用超聲的浸出時間約為用超聲的浸出時間的12倍。K.SarveswaraRao等[6]作了相關的試驗研究,結果表明,超聲波對從氧化銅礦石中的氨浸有著正的效應。在溫度298K、粒度-300～+150μm,氨濃度2.0mol/L,含固量10g/L的條件下,超聲波可使銅浸出率從70%提高到90%。與機械攪拌浸出相比,使用超聲波可使浸出時間縮短近5/6,同時也使試劑消耗減少。對于相同的顆粒礦石,超聲波不僅強化了浸出速率,也提高了銅的浸出率。結果還表明,在其它條件相同時,間歇式超聲波(脈沖超聲波)的效果優于連續式超聲波。范興祥[7,8]等人研究超聲波強化草酸浸出氧化鋅精礦過程。在試驗條件下,用超聲波輻射浸出氧化鋅精礦同機械攪拌相比,浸出率有很大的提高。機械攪拌20min,氧化鋅精礦浸出率僅58.12%,超聲波輻射20min,浸出率則達90.24%,提高了32.12%;鋅浸出率隨輻射時間延長而提高;超聲波輻射強度提高,輻射時間一定時,浸出率提高,浸出率相同時,浸出時間縮短。劉彬等人[9]引入超聲處理技術強化鐵鹽浸出黃銅礦這一新穎研究方法。在相同浸出條件下,用超聲波處理后,銅的浸出率提高,平均提高幅度在5%～10%,不但有效地縮短浸出反應時間,而且顯著的提高銅的浸出率。趙文煥[10]等利用超聲波進行銀精礦中金銀的氰化浸出小型試驗和擴大試驗,結果表明超聲波浸出法具有金銀浸出率高、浸出時間短、單耗低等優點,在佳試驗條件下,金銀浸出率分別為97%～99%和95%～96%,浸出時間只是常規氰化浸出時間的1/2,單耗降低10kg/t。王少芬[11]等人將超聲波在硫化礦發電浸出過程中的應用進行了一定程度的研究。為了強化發電浸出過程,有效地提高輸出電流、電壓及金屬離子的浸出率,將超聲波引入到硫化礦與二氧化錳的同時發電浸出過程。在實驗條件下,每次啟動超聲裝置20min,直浸出約10h。在超聲場作用下,輸出電流和電壓都有明顯上升,采用超聲強化比未強化處理的浸出液,由于硫化礦浸出電極在超聲條件下的極化程度減弱,獲得了更大的輸出電流和輸出電壓,從而獲得了更高的浸出率。K.M.Swamy等[12]研究了在有超聲和無超聲的情況下,用尼日爾黑曲酶屬菌種浸出印度奧里薩幫紅土礦。在佳工藝參數,如孢子濃度,葡萄糖用量,礦漿濃度,超聲波降解時間條件下,無超聲波時,浸出20d,鎳的浸出率為92%;用43kHz,1.5W/cm2超聲處理30min后,在孢子濃度為106個/mL和葡萄糖濃度為2%條件下浸出14d,鎳的浸出率高達95%。并且在超聲波作用下,鎳的浸出效果比鐵的浸出效果好。
2.2提高單元操作速率
嚴偉[13]等人主要介紹了超聲波在協助萃取領域內的發展和應用情況。在相同傳質領域里,用超聲波強化多的是液固萃取。高頻和低頻都能強化萃取,但低頻時達到同樣的強化程度小于高頻。超聲波產生的脈動和控制的空化作用可以大大增加湍流強度及相接觸面積,從而強化傳質。BatricPesic[14]等在用Kelex100溶劑萃取鎵并用超聲波處理人工合成溶液和工廠的實際溶液時發現,超聲波的作用使鎵的萃取速率提高了15倍,所采用的超聲波頻率為20kHz,聲強為19W/cm2。試驗發現,在超聲波作用下,溫度對鎵的萃取速率沒有影響,而通常的萃取過程中,溫度升高對提高萃取速率是有利的。趙洪力[15]采用自行設計的實驗裝置進行了用超聲波技術處理含“薄膜鐵”天然硅砂的試驗,結果證明,在處理10min時,除鐵率一般可達46%～70%,與同樣條件下機械擦洗相比高出15%～45%;處理時間只需1～5min即可達到機械擦洗10～15min所達到的效果,處理時間可縮短2/3以上。Romanteen[16]等研究了在600～800℃范圍內CO還原PbO的動力學。當聲壓升15.8Pa,600℃時,PbO的還原速率增加了15%～25%,升800℃時還原速率增加了2倍;同時還發現聲波頻率<6.6kHz時對PbO的還原速率沒有影響。
2.3在復合材料制備中的應用
馮海闊[2]等人討論了超聲波在顆粒增強金屬基復合材料制備過程中的應用。超聲波在此過程中的主要作用,是改善顆粒與合金液潤濕性及顆粒分散的均勻性。通過總結超聲分離技術的機理及研究現狀,提出一種很有發展潛力的采用超聲分離技術制備顆粒增強金屬基表面復合材料的新方法。王俊等[17]采用高能超聲復合法制備了致密度高、增強顆粒均勻分散的SiC顆粒/ZA22復合材料,其內部沒有氣孔或顆粒偏聚等缺陷。認為在試驗所用高能超聲處理條件下,熔液中產生的瞬時局部高溫、高壓的聲空化效應與具有高的速度和加速度的聲流效應的協同作用,是改善增強顆粒與基體合金潤濕性、并使顆粒在合金中均勻彌散分布的主要原因。潘進等[18]用功率超聲波施加于金屬熔體中,可以在極短時間內實現纖維與金屬的復合,制備出了高性能復合材料。液態金屬在超聲作用下能滲入顆粒預制件中或與顆粒均勻混合。超聲浸鍍可以實現鋼絲鍍鋅、鍍鋁。方孝春[19]結合超聲波理論和作用及高速電鍍理論,對鐵基粉末冶金件鍍鎳的傳統工藝與新工藝進行了試驗對比。經過超聲波清洗的鍍件基體與鎳層結合力明顯提高;封孔處理可降低鍍層孔隙,耐蝕性能提高;鍍層封閉劑R處理后可有效填充和封閉鍍層孔隙,阻擋腐蝕電池的產生,從而提高單層鍍鎳層的防護性能和品質。
2.4細化晶粒
孟麗華[20]研究了超聲波處理時間對工業純鋁鑄錠結晶組織的影響,分析了超聲波對工業純鋁結晶組織影響的原因。研究結果表明,采用超聲波方法處理熔體后,鑄錠的細化率大幅度提高,可使整個鑄錠斷面均為微細化的等軸晶組織,過剩的超聲波振動將導致鑄錠細化率的下降。該實驗從某種意義上證明了超聲波振動的細化效果是來自于動態形核機制。胡松青[21]在熔融金屬的冷卻過程中導入超聲波獲得了較小的晶粒,并且在超聲波的作用下,形成的晶核進入振動狀態,從而加速生長過程。對碳鋼的超聲處理表明,它可使晶粒尺度從200μm減少到25～30μm,碳鋼的延展性增加30%～40%,機械強度提高20%～30%。對金屬鋅冷卻結晶的研究表明,超聲處理可使其臨界切變應力強度提高80%,而且,在頻率為25kHz、強度為50W/cm2的超聲波作用下,金屬鋅的晶形由圓柱形改變成均勻的六角形。Gomes等[22]認為,在NaOH溶液中,用超聲波處理鋁土礦可以提高微擾作用和提高礦石顆粒的溶解速率,然后再用超聲波處理溶液,可使溶液中的固體顆粒沉降分離速度加快;用超聲波處理加晶種的鋁酸鈉溶液可以提高分解速率和使晶體生長更均勻。趙忠興[23]在鑄造合金中導入超聲波,并通過硬脂酸和丁二腈在凝固時施加超聲波。結果認為:其周期性的空化和攪拌作用,使合金液的溫度和成分均勻化,細化了鑄造組織,減輕了鑄造合金的宏觀偏析傾向,提高了鑄造組織的均勻性。他們還研究了超聲波對鋁合金結晶過程的影響[24],結果表明:對鋁合金液施加超聲波,以底部導入超聲波為好,可避免氧化夾雜的生成;超聲波施加于鋁合金液,可使其顯微組織明顯細化;超聲波在金屬液內傳導過程中,其聲強度隨傳導距離的增加而衰減。
2.5超聲脫氣、去夾雜技術
用高聲強的超聲波處理液體可以明顯減少液體中溶解的氣體量[2]。該作用已經被用于熔融金屬液的脫氣過程,成為超聲脫氣技術。魯曼里、艾斯瑪赫和玻依奇[25]用超聲波處理了含5%～7%鎂的鋁鎂合金,結果表明,超聲波對熔融金屬中排出氣體的作用很大。超聲彈性振動在幾分鐘內可以使合金*去氣。白曉清[26]等研究了超聲波對流動液體中夾雜物去除效果的實驗,無超聲波作用下,夾雜物會自然上浮液體表面并且僅有少量的夾雜物粘附于容器的壁面和底部;在超聲波作用下,夾雜物因凝聚在短時間內容易上浮液體表面或粘附于容器的壁面和底部。在1.5s和30s時,可以明顯觀察到有超聲波作用的液體更為清澈。SarukhanovR.G[27]等研究了在頻率44kHz、振幅1μm的超聲波作用下錫的結晶凈化過程,結果表明,超聲波改善了雜質元素的分離效果,使Cu、Au、Cr、Ni在錫中的分配系數降低了25%～45%,從而達到使錫精煉的目的。
2.6超聲無損檢測(NDT)技術
陳革等[28]針對粉末冶金(PM)零件在制備過程中不可避免存在的缺陷(氣孔或裂紋),采用NDT技術對其進行了初步研究。結果表明,超聲無損檢測散射波的波形可在一定程度上反映粉末冶金制品中孔隙的數量和狀態。散射波不明顯時,說明材料的孔隙很小,可能小于超聲波的波長;散射信號雜亂且增強時,說明材料孔隙較多。但散射波與孔隙之間的量的對應關系,因所受影響因素眾多,只能大概反映孔隙的狀況。超聲無損檢測中聲速和材料中的孔隙率有一定的線性關系,聲速的減小代表了材料孔隙的增多,同時在一定程度上也反映了材料的性能。因此,可以用超聲無損檢測技術來評價PM材料的某些性能。從而達到對該類零件實現非破壞性的快速、全面檢測的目的。李軍[29]對不銹鋼復合鋼板超聲波檢測方法進行了闡述。在檢測不銹鋼復合鋼板時,通常選用單晶直探頭局部水浸法從復板一側按照掃查靈敏度進行檢測,一旦發現缺陷波的信號,先將其圈住,再用單晶直探頭的直接接觸法準確劃出缺陷的邊界(確定邊界用缺陷波全波消失法),并按照生產合同技術要求的相關標準,對缺陷是否可以修復做出準確評判。
3結論
(1)超聲波對許多冶金過程確實能起到有效的強化作用。從實際應用的角度來看,現在的超聲波設備普遍存在功率小的問題,不能*工業化生產的要求,盡快研究出大功率超聲波設備是解決應用問題的當務之急。隨著科技的進步,可以相信在不久的將來,功率超聲在強化冶金過程、復合材料的制備、細化晶粒,脫氣去雜質,檢測等方面的應用將越來越廣闊,發揮越來越重要的作用。
(2)超聲波會導致固體和液體出現“空化現象”。雖然對生物體來說,產生瞬態空化作用時,靠近爆炸氣泡附近的細胞會受到損傷,但一般說來,在人體內大多數器官和生物流體中,損傷少量細胞不會對人體產生危害。
(3)超聲波在我國冶金工業中的應用發展迅速,一方面得益于技術本身的不斷完善,另一方面有超聲波設備生產廠家的支撐,比如深圳市科工達超聲設備有限公司、深圳市時代超聲設備有限公司、寧波海曙金達超聲設備有限公司、北京超聲波明和公司等大型制造廠商,都以生產冶金行業超聲波設備為主。
對于大型冶金工業廠房,鋼結構近期興建的項目較多,規模越來越大.由于大型鋼結構廠房歷史不長,鋼結構安裝的施工技術并非十分成熟,在大規模工程實踐過程中,廣大工程技術人員遇到諸多技術問題,急待鋼結構專業研究人員去解決;可見結合大型的工業廠房鋼結構安裝進行施工技術的研究是十分必要的,同時對今后的工程實踐也是極有意義的.本文將以廣東省韶關鋼鐵集團有限公司(以下簡稱“韶鋼”)大轉爐主廠房鋼結構安裝施工為例進行研究.
2工程概況
大轉爐工程位于韶鋼三軋廠和煉軋廠以北、熱電廠第三熱電站以東,占地面積約22萬m2,建筑面積約11萬m2;建筑工程主要包括新建的煉鋼和連鑄車間主廠房、生產輔助建筑.其中主廠房共九跨,由水渣跨、干渣跨、脫硫跨、加料跨、鋼水接收跨、連鑄澆鑄跨、切割跨、出坯跨組成,建筑面積70000多m2.上部采用全鋼結構,總重約1?9萬.t其中,柱子為二階或三階格構式鋼柱,上段為工字形截面,柱腳形式均為杯口插入式柱腳.上柱為單根焊接H型鋼,截面尺寸A列1500×700,重14?5t/根,長25?895m;B列截面尺寸2750×800,重22?05t/根,長27?850m.對于E、F列非塔樓立柱和C、D、G列各柱,重量基本在36~55t之間,基本上分二段制作,分段位置設置在一階牛腿面上,分段制作的柱子均在吊裝前進行預拼,滿足相應質量要求.
3吊裝方案的選定
根據實際情況,如何經濟、高效地完成主廠房結構的安裝是主要的問題.而這一主要問題的關鍵是吊裝機械的選用及布置.根據工程特征,主吊機械選用2臺150t履帶吊和1臺120t汽車吊,其中150t履帶吊負責加料跨、爐子跨、鋼水接收跨、連鑄跨的吊裝,120t汽車吊負責出坯跨,切割跨、脫硫跨、干渣跨、水渣跨的安裝和附屬鋼結構的安裝,輔助機械選用2臺50吊機和1臺45t吊負責構件倒運、拼裝.施工準備涵蓋的內容較多,基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.另外要考慮結構制作與基礎施工的偏差,并考慮結構制作的溫度影響,在基交安時一同消除.結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等.只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.大轉爐工程由于施工場地較寬闊,設備單獨儲存在設備堆放場,采用二次倒運進行安裝,保證了施工現場的整潔.高強螺栓的管理應重點對待,應有計劃有制度的進行管理.現場儲存場地應重點考慮,特別是在多雨潮濕的韶關地區,應特別重視.施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證,在充分了解圖紙的前提下經濟合理地準備好如下工作.
4鋼結構安裝施工
4.1安裝程序
4.2編制構件吊裝順序表
按照結構制造的安裝圖的構件編號及結構的安裝順序編制吊裝順序表.
4.3構件的合理碼放管理
為便于結構構件的安裝,構件進廠后應進行合理的堆放.原則為:現場急需安裝的應直接堆放到現場,按照吊裝順序先吊裝的碼放在上頭,后吊裝的碼放在下頭.不急于吊裝的構件暫時存放在現場外.堆放時應注意柱梁分開并按照軸線分類碼放.存放場地應設專人進行管理,并按供貨要求和供貨清單進行清點,資料存檔.構件堆放時H型構件應立放,不得平放.每個構件的支點不得少于兩個,支點的位置宜在構件端部1/7跨處,疊放時不得超過3層并用木方正確的分層墊好墊平,支點應上下對齊.
4.4安裝說明
4.4.1墊鐵加工
墊鐵采用不同厚度的鋼板加工,12mm及以下鋼板采用切板機下料,較厚的鋼板采用半自動切割機切割,切割后采用角磨砂輪將毛邊磨平.
4.4.2劃線校驗
按圖對柱子進行編號,并標明標高及前后方向.將柱子平放在組合平臺上,根據圖紙尺寸校驗柱子外形尺寸;檢驗柱面與斷面的垂直度.對柱子進行外觀檢查,應無裂紋、分層、撞傷等缺陷;節點接合面無嚴重銹蝕、油漆、油污等雜物;焊縫外觀檢查無裂紋和咬邊情況等.
4.5主要安裝方案
4.5.1鋼柱安裝
采用鋼板凳定位方法:杯口基礎清理后,采取水準儀、經緯儀對基礎進行標高測量、軸線測量.用鋼卷尺對鋼柱實物進行測量其長度(以牛腿處柱腳為準).以上基礎標高誤差+鋼柱實物長度誤差,得到鋼板凳的加工高度,以基礎的實際軸線位置作為定位銷子的位置.以上方法必須在杯口基礎澆灌前進行座漿墊板埋件的施工,即土建在杯口基礎裝模時,制作一個錐形模件安裝于基礎中心.在杯口基礎拆模后,通過二次座漿把埋件放于杯口基礎,通過座漿墊板調整高度與水平度及定位銷軸線位置.
4.5.2吊車梁安裝
依據吊裝柱子的中心線在每根柱子的牛腿面彈出吊車梁的中心線,在吊梁中心線上設置兩點,然后用鋼尺和彈簧稱校核并列兩根吊車梁的中心線間距(軌距).根據柱肩梁上的螺栓孔,測出兩根吊車梁對齊面的軸線,用鋼尺測出兩軸線間距是否與吊車梁的安裝長度相符.待柱子、柱間支撐安裝完畢,可將吊車梁吊裝到位,臨時固定,底部用螺栓與柱子連接,頂部用L100×8的角鋼與柱子臨時焊接,吊車梁安裝時,應根據柱肩梁上的行車梁中心線和軸線進行擺放.長度小于18m的吊車梁采用兩個吊點捆綁,大于18m吊車梁采用4個吊點綁扎,36m吊車梁利用150t或80t吊機吊裝就位.
4.5.3屋架安裝
1)屋架扶直與就位
屋架扶直時起重機的吊鉤應對準屋架中心,左右兩邊的纜風繩應對稱,吊索與水平的夾角要在45°.吊索應使其受力均勻,以避免屋架在扶直過程中產生扭曲應力.鋼屋架扶直后,應在兩側采用鋼管或毛竹對夾屋架腹桿進行臨時加固,以增強屋架縱向剛度,保證其吊裝過程不變形.緊接進行吊裝就位.在吊裝時考慮到屋架的安裝順序和兩端方向,用安裝螺栓與廠房柱連接,以保持屋架的穩定.屋架的綁扎點選在上弦的節點處,且采用4個吊點左右對稱,高于屋架的重心,使屋架起吊后能基本保持水平,不搖晃不傾翻.在屋架的兩端拉設穩繩,吊裝時由兩名工人拉緊熘繩,以便于控制屋架轉動.
2)屋架的吊裝就位和臨時固定
在屋架吊裝前使用經緯儀和卡尺在柱頂測出定位軸線,檢查相應柱頭的間距和屋架的幾何尺寸.屋架吊起離地面300mm左右時,將屋架轉吊裝位置的下方,再將屋架提升到柱上方500mm左右,然后將屋架緩緩降安裝位置進行對位作業.吊機選用150t或80t履帶吊.一榀屋架的臨時固定應準確可靠,采用每側兩根直徑11mm的鋼絲繩從兩邊拉牢的方法進行.第二榀屋架的臨時固定用工具式水平支撐與一榀屋架連接,以后各屋架與前一榀屋架采用相同方法連接.每榀屋架一邊少有兩個工具式水平支撐.后續各屋架的位置和垂直度通過這些工具式支撐進行調整.每相鄰兩榀屋架吊裝就位,經校正滿足設計和規范要求并與柱頂按設計要求固定后,及時將屋架支撐系統桿件安裝到位,使之成為一個相對獨立的單元,取下工具式支撐,安裝屋面檀條.
3)屋架固定
屋架兩端與廠房柱的固定,上弦采用支托板焊接加久螺栓的連接方法,下弦采用焊接的方法.支托板與屋架上弦端板的頂緊面必須保證有2/3以上接觸面.安裝螺栓孔不能任意用氣割擴孔,久性螺栓不得墊2個以上的墊圈,螺栓外露絲扣長度不少于2~3扣.[1]
4.5.4高強螺栓的保管與緊固
1)高強螺栓的保管:高強螺栓在使用時應輕裝、輕卸,防止損壞螺紋.高強螺栓應按包裝箱上注明的批號、規格分類保管,室內存放.堆放不宜過高.使用時應防止生銹和污染臟物.高強螺栓在安裝使用前嚴禁任意開箱.當天剩余的螺栓必須妥善保管,不得亂扔、亂放.安裝時不得將螺栓強行打入,防止損壞螺紋,扭矩系數發生變化.
2)高強螺栓的緊固:本工程所有柱、梁及支撐連接采用中國標準的鋼結構用10.9級扭剪型高強螺栓,單軌吊車梁的連接采用普通螺栓.扭剪型高強螺栓的擰緊一般節點分為初擰、終擰.對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰.初擰及復擰后的高強螺栓在螺母上涂黃色油漆然后用扳手進行終擰打掉梅花頭.要求外露一個絲牙.高強螺栓在初擰、復擰和終擰時,應按照由中央順序向兩側對稱施擰.初擰、復擰及終擰應在同內完成.[2]
5施工設施
5.1結構安裝設施
結構安裝時人員上下采用鋼爬梯,鋼柱安裝前在地面提前安裝臨時爬梯.直爬梯制作考慮標準化,每節爬梯長度5m,寬度400mm,用-40×4扁鋼和Φ12圓鋼制作,圓鋼和扁鋼打孔塞焊,踏步高度300mm,爬梯之間連接可使用螺栓連接,即在爬梯兩端的扁鋼上分別打兩個Φ18mm的孔,用M16螺栓把兩節爬梯連接起來.爬梯安裝在柱子的小面上,以免影響鋼梁的安裝.爬梯與鋼柱固定方法:爬梯上端以柱箍形式與鋼柱固定,柱箍用∠63×6角鋼和Φ16對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,爬梯與柱箍用螺栓連接,爬梯與鋼柱間留出100mm距離爬梯詳圖及安裝方法附圖.為了方便人員的上下,廠房的正式樓梯應及時進行安裝.
5.2構件安裝平臺
鋼梁及支撐安裝時,在節點位置應搭設操作平臺,在每個梁柱結點處和兩柱相接處均需安裝操作平臺,操作平臺由柱箍、腳手板和防護欄桿組成,柱箍用∠63×6角鋼和Φ20對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,角鋼及螺栓的長度應根據鋼柱截面尺寸加工,角鋼應從柱邊伸出800mm,以便于鋪設腳手板和留出人員上下空隙.每個操作平臺設兩組柱箍、4塊腳手板,四面安裝圍護欄桿,腳手板與柱箍的角鋼綁扎牢固,與鋼柱留出500mm空隙,便于施工人員上下并按規程搭設安全防護圍欄,操作平臺應在鋼柱安裝前進行安裝.
5.3人員水平行走
安裝人員在各層水平行走時,應在通道中通行.通道采用腳手板鋪設,利用腳手管搭設水平防護欄桿.
6安全設施
6.1防人員墜落設施
防人員墜落主要從以下幾個方面考慮:1)人員爬鋼梯時,采用墜落自鎖裝置,解決鋼爬梯無保護的問題.自鎖裝置使用時應注意不能裝反.人員爬行時,自鎖裝置應始終在人員的上方.2)安裝鋼梁及支撐時,由于通道暫不能搭設,因此安裝同鋼柱連接的鋼梁時,人員站在操作平臺上,安全帶掛在防護欄桿上.安裝同主梁連接的鋼梁及支撐時,主鋼梁部位掛安全防護繩,人員將安全帶掛在防護繩上行走.當主梁安裝完成后應及時掛設安全網,并在結構外側搭設挑網.
6.2防物體墜落設施
安裝使用的工具,如扭矩扳手、過沖、扳手、撬棍、角磨機等應采用安全保護繩,防止墜落.使用的螺栓墊片等應放入工具袋.
7施工體會
1)基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.
2)安裝鋼柱時采用鋼板凳定位銷法與常規的預埋件、墊板安裝法對比,具有簡便易行、降低人工、機械成本以及工人的勞動強度、提高安全系數和工作效率等優點.
3)結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等,只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.
4)對于高強螺栓施工,初擰順序及緊固力大小對螺栓緊固的均勻性有很大影響.通過對稱初擰使構件連接板層密貼程度提高,保證各螺栓均勻受力,摩擦面性能得到充分利用,節點承載力提高.
5)施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證.
BTSR RES516-200-S2/1.250-S5 BHSBHS0009
Turck TS55/STCH 1000A V15.0S4.9 0517
Turck Bi1-EG05-AP6X-V1331 接近開關
BALLUFF BI1-EG05-AP6X-V1331 接近開關
Miksch BNI002K BNI PBS-206-001-Z001
OSBORN 1046-04
BIHLER OSBORN;HPCA62 滾輪
Novotechnik 907-74-0730.5 伺服電機
FERRAZ TR-0100 位移傳感器
pentronic 20 URC 123 TTF 0500 2KV
MANZ 8106001-599 熱電偶
MANZ Cell_MANZ_FESTO.ADVU-25-15-P-A_NO:81052971
MANZ Cell_MANZ_Servomotor.AKM21C-ANS2GB-03_NO:81000948
MANZ Cell_MANZ_RP-axis_NO:81061078
MANZ Cell_MANZ_Servomotor/AKM13C-ANCNR-00_NO:80011120
MANZ Cell_MANZ_NO:81058000
MANZ Cell_MANZ_Vac-generator-SMP15NC.ASVD-SO_NO:80018068
Phoenix Cell_MANZ_Servomotor.AKM22E-ANS2R-02_NO:81006851
"Phoenix 202138EB 10- 8 邊插式橋接件"
"Phoenix 1052002ZB 8:UNBEDRUCKT 標簽"
Phoenix FBRI 10-4
"Phoenix 311171FB 10- RTK/S 固定橋"
"Phoenix 2303132EBL 10- 5 邊插式橋接件"
"Phoenix 2770642FBRI 10-5 N 固定橋"
Phoenix FBRI 10-8
"Epro 3004524UK 6 N 接線端子"
MKC PR 6423/002-131/ TSI
LEONI MKC IONET-1
MINIMOTOR PUR Red 1/2
Profimess MCE145P2T, Matr.1131951
Profimess SA-01.2.3.1.1 流量計
BALLUFF SA-04.4.2.1.4.2.5a.0 流量計
IFM BESM08EE-PSC25B-S49G
OMRON O1D102 感應傳感器
Moore E2E-X7D1-M1TGJ-U
molex PTX/2.2K-0-100/4-20MA/12-42DC-FA(DIN) 電位器
Prevost 505153-8000 1000個連接器
Prevost PUGN M550825 軟管
Prevost PUGN M071025 軟管
Prevost RMD MG1201 直接頭
steute PUGN M081225 軟管
Leybold 1400709；EX ES 98 R
Nadella AK40-65
nordmann FGU92 2000MM bearing
POLIX MUSEN SHE-R SN1521-YILAITE
Murr KPN-K65 PN16 DPM 454629
PERMA 7000-11 電纜
Beckhoff 101447 軟管接頭
Beckhoff EL3202-0010 接口模塊
Keysight C6920-0010 工控機
baumer 34830A 軟件許可證
PROFIBUS IFRM08P37A1/S35L；10141536
PROFIBUS BNI003K BNI PBS-502-001-Z001
PROFIBUS BNI0065 BNI PBS-552-001-Z001
Penta BNI0032 BNI IOL-104-000-Z012
Nordson CL 600 APT2 (with Actuator AR14319/15 RH 250/80B NFN), pls see the pic
Nordson 322014 噴嘴
Metalwork 1052931 接口模塊
Temposonics 121A500075CN 氣壓缸
mts 0.005mm/25 Bit gray； Grd：2794.86m/s；FNr:0844 8107
LENZE RHM0025MD701S1G1100 位移傳感器
LENZE E84AVHCE2224SX0 2.2KW SW:12.00 INPUT:50/60HZ 3/PE 400/500V 7.3/5.8A OUTPUT:0-1000Hz 3/PE AC 0-400/500V 5.6/4.5A 8400 HighLine C 自動控制器
LENZE E84AVHCE7512SX0 0.75KW SW:11.02 INPUT:50/60HZ 1/N/PE AC 230/240V 8.0A OUTPUT:0-1000Hz 3/PE AC 0-230/240V 4.0A 8400 HighLine C 自動控制器
LENZE E94APNE0364-P036;36A
SIEMENS MDFMABS100-32， B3 3.0KW/6.5A-400V N=1415U/min resolver 伺服電機
SIEMENS 6DD1610-0AH4 通訊模塊
SIEMENS 6DD1684-0GD0 電纜
SIEMENS 6DD1607-0AA2 接口模塊
BD sensor 6DD1681-0GK0 接口模塊
LENZE LMP 308i 441 2001 111 111-040-111
optris GKS06-3M HAR 112-22+MDXMA2M
LEONI CT 20，3M cable
Vahle I-V(ZN)H2Y 2K200/230 300M
Vahle SA-KESR32-55F-4-18HS-0-04-04 碳刷
Vahle AH-VAS4
Vahle EK-VES4-L
Vahle AL-FLA2,5PE1-6,3 碳刷附件
Vahle VKS-4/606000-HSA
AB AH-VEPS4 安裝支架
Sensopart 800FP-LF7 開關
mts V10-OB-A1-I12 工業相機
levin RHM1570MD531P102 位移傳感器
Warner 8132-00 3.2MM WW 附件
mts magnet ； Material aluminum nickel cobalt；see the picture 磁鐵
mts RHS 0300MK101S2B6100 位置傳感器
mts RHS 1350MP101S2B6100 位置傳感器
MID-WEST INSTRUMENT RHS 1600MP101S2B6100 位置傳感器
CARLO GAVAZZI 140AA-00-O(AA) 881635 中西差壓表
Mazurczak SM125 230
ksr-kubler PT100 TF 25-160/S0G-M
M-U-T 8 5820.261A.3600.0020.5092 編碼器
BD sensor 790-00-10106 轉子軸
Phoenix LMP 308i 441-2001-1-1-1-1-1-1-999 length:40M
NKE Oeder No：2726308
brevini NKE-006.001958
NORRES PVRU3 2001
BALLUFF 356-60
steute BTL6-E500-M0300-PF-S115
mts EEx 335AZ 20
mts EP00150UD341V03 線性位置傳感器
ANDERSON RHS0670MD701S1G8101 位移傳感器
Micro-Epsilon NCS-L-11/60/PNP 液位開關
PILZ WPS-2100-MK77-E830 位移傳感器
Metalwork 777601 繼電器
Beckhoff 7010022200 單向閥
Murr FC7501-0000 接口模塊
Murr Connector 7000-40821-230 0300
himmel MURR 8-FOLD DISTRIBUTOR27867
norelem MODEL 700 點焊機
內心的選擇Leuze傳感器IPRK 95/44 L.2
內心的選擇Leuze傳感器IPRK 95/44 L.2
超聲波具有以下四個基本特性[1]:一,束射特性。超聲波波長短,可以集中成一束射線;第二,吸收特性。超聲波在空氣、液體和固體中均會被吸收。空氣中的吸收烈,固體中的吸收微弱;第三,高功率。由于頻率高,超聲波的功率比聲波大得多,它不僅能使所作用的介質產生急速運動,甚會破壞其分子結構;第四,聲壓作用。聲波振動使物質分子產生壓縮和稀疏作用,這種由于聲波振動引起的附加壓力現象叫聲壓作用。超聲波在提取冶金過程中應用的主要是功率超聲。功率超聲可以強化冶金過程的原因是:溶液中存在有溶解的一些氣體,在超聲波的作用下形成所謂的空化現象,當這些微小的氣泡破裂時,產生瞬間的高溫(>5000K)高壓(>5×107Pa),形成所謂的“熱點”,對化學反應起到非常明顯的加速作用,同時高能超聲形成的大量空化氣泡在超過一定值的聲壓下發生崩潰并產生激波,將已結晶長大的晶粒打碎,使晶粒得到細化。另一方面超聲波使液體出現湍流的力學特性,降低擴散阻力,同時對破壞邊界層,加速傳質、傳熱,促進微細顆粒的彌散起到了關鍵作用[2]。超聲振動的高能量及其它的特殊效應,還可大地提高振動對凝固的作用效果[3]。超聲波在液體中傳播時,液體分子受到周期性交變聲場的作用,產生聲空化、聲流效應及力學機制,引起熔體中流動場、壓力場和溫度場的變化,從而產生一些特殊的效果。在高溫操作中,高功率超聲波可用于熔體金屬的迅速脫氣[4]。實際上超聲波對于任何中等粘度的液體的脫氣幾乎都適用[3]。在含水系統中脫氣效果特別迅速,它能除去溶解的任何氣體,使水溶液中的氣體降到很低的水平。超聲波脫氣對于要求迅速和受控制的除去系統中氣體的場合,會得到很好的效果。根據上述機理,超聲波可改善熔融液在冷卻凝固時的流動性,能夠提供有效的結晶體,從而也可改善金屬熔體的質量。
2超聲波在冶金中的主要應用
2.1強化浸出過程
李俊[5]論述了濕法冶金過程中常見的三種浸出情況,并對超聲波用于硫酸浸出氧化銅的過程進行了探討。在浸出過程中施加超聲影響的實踐中,引用奧羅夫(Orlov)做了帶超聲波和不帶超聲波機械攪拌硫酸浸出氧化銅的對比研究,結果表明,達到相同的浸出率時,不用超聲的浸出時間約為用超聲的浸出時間的12倍。K.SarveswaraRao等[6]作了相關的試驗研究,結果表明,超聲波對從氧化銅礦石中的氨浸有著正的效應。在溫度298K、粒度-300～+150μm,氨濃度2.0mol/L,含固量10g/L的條件下,超聲波可使銅浸出率從70%提高到90%。與機械攪拌浸出相比,使用超聲波可使浸出時間縮短近5/6,同時也使試劑消耗減少。對于相同的顆粒礦石,超聲波不僅強化了浸出速率,也提高了銅的浸出率。結果還表明,在其它條件相同時,間歇式超聲波(脈沖超聲波)的效果優于連續式超聲波。范興祥[7,8]等人研究超聲波強化草酸浸出氧化鋅精礦過程。在試驗條件下,用超聲波輻射浸出氧化鋅精礦同機械攪拌相比,浸出率有很大的提高。機械攪拌20min,氧化鋅精礦浸出率僅58.12%,超聲波輻射20min,浸出率則達90.24%,提高了32.12%;鋅浸出率隨輻射時間延長而提高;超聲波輻射強度提高,輻射時間一定時,浸出率提高,浸出率相同時,浸出時間縮短。劉彬等人[9]引入超聲處理技術強化鐵鹽浸出黃銅礦這一新穎研究方法。在相同浸出條件下,用超聲波處理后,銅的浸出率提高,平均提高幅度在5%～10%,不但有效地縮短浸出反應時間,而且顯著的提高銅的浸出率。趙文煥[10]等利用超聲波進行銀精礦中金銀的氰化浸出小型試驗和擴大試驗,結果表明超聲波浸出法具有金銀浸出率高、浸出時間短、單耗低等優點,在佳試驗條件下,金銀浸出率分別為97%～99%和95%～96%,浸出時間只是常規氰化浸出時間的1/2,單耗降低10kg/t。王少芬[11]等人將超聲波在硫化礦發電浸出過程中的應用進行了一定程度的研究。為了強化發電浸出過程,有效地提高輸出電流、電壓及金屬離子的浸出率,將超聲波引入到硫化礦與二氧化錳的同時發電浸出過程。在實驗條件下,每次啟動超聲裝置20min,直浸出約10h。在超聲場作用下,輸出電流和電壓都有明顯上升,采用超聲強化比未強化處理的浸出液,由于硫化礦浸出電極在超聲條件下的極化程度減弱,獲得了更大的輸出電流和輸出電壓,從而獲得了更高的浸出率。K.M.Swamy等[12]研究了在有超聲和無超聲的情況下,用尼日爾黑曲酶屬菌種浸出印度奧里薩幫紅土礦。在佳工藝參數,如孢子濃度,葡萄糖用量,礦漿濃度,超聲波降解時間條件下,無超聲波時,浸出20d,鎳的浸出率為92%;用43kHz,1.5W/cm2超聲處理30min后,在孢子濃度為106個/mL和葡萄糖濃度為2%條件下浸出14d,鎳的浸出率高達95%。并且在超聲波作用下,鎳的浸出效果比鐵的浸出效果好。
2.2提高單元操作速率
嚴偉[13]等人主要介紹了超聲波在協助萃取領域內的發展和應用情況。在相同傳質領域里,用超聲波強化多的是液固萃取。高頻和低頻都能強化萃取,但低頻時達到同樣的強化程度小于高頻。超聲波產生的脈動和控制的空化作用可以大大增加湍流強度及相接觸面積,從而強化傳質。BatricPesic[14]等在用Kelex100溶劑萃取鎵并用超聲波處理人工合成溶液和工廠的實際溶液時發現,超聲波的作用使鎵的萃取速率提高了15倍,所采用的超聲波頻率為20kHz,聲強為19W/cm2。試驗發現,在超聲波作用下,溫度對鎵的萃取速率沒有影響,而通常的萃取過程中,溫度升高對提高萃取速率是有利的。趙洪力[15]采用自行設計的實驗裝置進行了用超聲波技術處理含“薄膜鐵”天然硅砂的試驗,結果證明,在處理10min時,除鐵率一般可達46%～70%,與同樣條件下機械擦洗相比高出15%～45%;處理時間只需1～5min即可達到機械擦洗10～15min所達到的效果,處理時間可縮短2/3以上。Romanteen[16]等研究了在600～800℃范圍內CO還原PbO的動力學。當聲壓升15.8Pa,600℃時,PbO的還原速率增加了15%～25%,升800℃時還原速率增加了2倍;同時還發現聲波頻率<6.6kHz時對PbO的還原速率沒有影響。
2.3在復合材料制備中的應用
馮海闊[2]等人討論了超聲波在顆粒增強金屬基復合材料制備過程中的應用。超聲波在此過程中的主要作用,是改善顆粒與合金液潤濕性及顆粒分散的均勻性。通過總結超聲分離技術的機理及研究現狀,提出一種很有發展潛力的采用超聲分離技術制備顆粒增強金屬基表面復合材料的新方法。王俊等[17]采用高能超聲復合法制備了致密度高、增強顆粒均勻分散的SiC顆粒/ZA22復合材料,其內部沒有氣孔或顆粒偏聚等缺陷。認為在試驗所用高能超聲處理條件下,熔液中產生的瞬時局部高溫、高壓的聲空化效應與具有高的速度和加速度的聲流效應的協同作用,是改善增強顆粒與基體合金潤濕性、并使顆粒在合金中均勻彌散分布的主要原因。潘進等[18]用功率超聲波施加于金屬熔體中,可以在極短時間內實現纖維與金屬的復合,制備出了高性能復合材料。液態金屬在超聲作用下能滲入顆粒預制件中或與顆粒均勻混合。超聲浸鍍可以實現鋼絲鍍鋅、鍍鋁。方孝春[19]結合超聲波理論和作用及高速電鍍理論,對鐵基粉末冶金件鍍鎳的傳統工藝與新工藝進行了試驗對比。經過超聲波清洗的鍍件基體與鎳層結合力明顯提高;封孔處理可降低鍍層孔隙,耐蝕性能提高;鍍層封閉劑R處理后可有效填充和封閉鍍層孔隙,阻擋腐蝕電池的產生,從而提高單層鍍鎳層的防護性能和品質。
2.4細化晶粒
孟麗華[20]研究了超聲波處理時間對工業純鋁鑄錠結晶組織的影響,分析了超聲波對工業純鋁結晶組織影響的原因。研究結果表明,采用超聲波方法處理熔體后,鑄錠的細化率大幅度提高,可使整個鑄錠斷面均為微細化的等軸晶組織,過剩的超聲波振動將導致鑄錠細化率的下降。該實驗從某種意義上證明了超聲波振動的細化效果是來自于動態形核機制。胡松青[21]在熔融金屬的冷卻過程中導入超聲波獲得了較小的晶粒,并且在超聲波的作用下,形成的晶核進入振動狀態,從而加速生長過程。對碳鋼的超聲處理表明,它可使晶粒尺度從200μm減少到25～30μm,碳鋼的延展性增加30%～40%,機械強度提高20%～30%。對金屬鋅冷卻結晶的研究表明,超聲處理可使其臨界切變應力強度提高80%,而且,在頻率為25kHz、強度為50W/cm2的超聲波作用下,金屬鋅的晶形由圓柱形改變成均勻的六角形。Gomes等[22]認為,在NaOH溶液中,用超聲波處理鋁土礦可以提高微擾作用和提高礦石顆粒的溶解速率,然后再用超聲波處理溶液,可使溶液中的固體顆粒沉降分離速度加快;用超聲波處理加晶種的鋁酸鈉溶液可以提高分解速率和使晶體生長更均勻。趙忠興[23]在鑄造合金中導入超聲波,并通過硬脂酸和丁二腈在凝固時施加超聲波。結果認為:其周期性的空化和攪拌作用,使合金液的溫度和成分均勻化,細化了鑄造組織,減輕了鑄造合金的宏觀偏析傾向,提高了鑄造組織的均勻性。他們還研究了超聲波對鋁合金結晶過程的影響[24],結果表明:對鋁合金液施加超聲波,以底部導入超聲波為好,可避免氧化夾雜的生成;超聲波施加于鋁合金液,可使其顯微組織明顯細化;超聲波在金屬液內傳導過程中,其聲強度隨傳導距離的增加而衰減。
2.5超聲脫氣、去夾雜技術
用高聲強的超聲波處理液體可以明顯減少液體中溶解的氣體量[2]。該作用已經被用于熔融金屬液的脫氣過程,成為超聲脫氣技術。魯曼里、艾斯瑪赫和玻依奇[25]用超聲波處理了含5%～7%鎂的鋁鎂合金,結果表明,超聲波對熔融金屬中排出氣體的作用很大。超聲彈性振動在幾分鐘內可以使合金*去氣。白曉清[26]等研究了超聲波對流動液體中夾雜物去除效果的實驗,無超聲波作用下,夾雜物會自然上浮液體表面并且僅有少量的夾雜物粘附于容器的壁面和底部;在超聲波作用下,夾雜物因凝聚在短時間內容易上浮液體表面或粘附于容器的壁面和底部。在1.5s和30s時,可以明顯觀察到有超聲波作用的液體更為清澈。SarukhanovR.G[27]等研究了在頻率44kHz、振幅1μm的超聲波作用下錫的結晶凈化過程,結果表明,超聲波改善了雜質元素的分離效果,使Cu、Au、Cr、Ni在錫中的分配系數降低了25%～45%,從而達到使錫精煉的目的。
2.6超聲無損檢測(NDT)技術
陳革等[28]針對粉末冶金(PM)零件在制備過程中不可避免存在的缺陷(氣孔或裂紋),采用NDT技術對其進行了初步研究。結果表明,超聲無損檢測散射波的波形可在一定程度上反映粉末冶金制品中孔隙的數量和狀態。散射波不明顯時,說明材料的孔隙很小,可能小于超聲波的波長;散射信號雜亂且增強時,說明材料孔隙較多。但散射波與孔隙之間的量的對應關系,因所受影響因素眾多,只能大概反映孔隙的狀況。超聲無損檢測中聲速和材料中的孔隙率有一定的線性關系,聲速的減小代表了材料孔隙的增多,同時在一定程度上也反映了材料的性能。因此,可以用超聲無損檢測技術來評價PM材料的某些性能。從而達到對該類零件實現非破壞性的快速、全面檢測的目的。李軍[29]對不銹鋼復合鋼板超聲波檢測方法進行了闡述。在檢測不銹鋼復合鋼板時,通常選用單晶直探頭局部水浸法從復板一側按照掃查靈敏度進行檢測,一旦發現缺陷波的信號,先將其圈住,再用單晶直探頭的直接接觸法準確劃出缺陷的邊界(確定邊界用缺陷波全波消失法),并按照生產合同技術要求的相關標準,對缺陷是否可以修復做出準確評判。
3結論
(1)超聲波對許多冶金過程確實能起到有效的強化作用。從實際應用的角度來看,現在的超聲波設備普遍存在功率小的問題,不能*工業化生產的要求,盡快研究出大功率超聲波設備是解決應用問題的當務之急。隨著科技的進步,可以相信在不久的將來,功率超聲在強化冶金過程、復合材料的制備、細化晶粒,脫氣去雜質,檢測等方面的應用將越來越廣闊,發揮越來越重要的作用。
(2)超聲波會導致固體和液體出現“空化現象”。雖然對生物體來說,產生瞬態空化作用時,靠近爆炸氣泡附近的細胞會受到損傷,但一般說來,在人體內大多數器官和生物流體中,損傷少量細胞不會對人體產生危害。
(3)超聲波在我國冶金工業中的應用發展迅速,一方面得益于技術本身的不斷完善,另一方面有超聲波設備生產廠家的支撐,比如深圳市科工達超聲設備有限公司、深圳市時代超聲設備有限公司、寧波海曙金達超聲設備有限公司、北京超聲波明和公司等大型制造廠商,都以生產冶金行業超聲波設備為主。
對于大型冶金工業廠房,鋼結構近期興建的項目較多,規模越來越大.由于大型鋼結構廠房歷史不長,鋼結構安裝的施工技術并非十分成熟,在大規模工程實踐過程中,廣大工程技術人員遇到諸多技術問題,急待鋼結構專業研究人員去解決;可見結合大型的工業廠房鋼結構安裝進行施工技術的研究是十分必要的,同時對今后的工程實踐也是極有意義的.本文將以廣東省韶關鋼鐵集團有限公司(以下簡稱“韶鋼”)大轉爐主廠房鋼結構安裝施工為例進行研究.
2工程概況
大轉爐工程位于韶鋼三軋廠和煉軋廠以北、熱電廠第三熱電站以東,占地面積約22萬m2,建筑面積約11萬m2;建筑工程主要包括新建的煉鋼和連鑄車間主廠房、生產輔助建筑.其中主廠房共九跨,由水渣跨、干渣跨、脫硫跨、加料跨、鋼水接收跨、連鑄澆鑄跨、切割跨、出坯跨組成,建筑面積70000多m2.上部采用全鋼結構,總重約1?9萬.t其中,柱子為二階或三階格構式鋼柱,上段為工字形截面,柱腳形式均為杯口插入式柱腳.上柱為單根焊接H型鋼,截面尺寸A列1500×700,重14?5t/根,長25?895m;B列截面尺寸2750×800,重22?05t/根,長27?850m.對于E、F列非塔樓立柱和C、D、G列各柱,重量基本在36~55t之間,基本上分二段制作,分段位置設置在一階牛腿面上,分段制作的柱子均在吊裝前進行預拼,滿足相應質量要求.
3吊裝方案的選定
根據實際情況,如何經濟、高效地完成主廠房結構的安裝是主要的問題.而這一主要問題的關鍵是吊裝機械的選用及布置.根據工程特征,主吊機械選用2臺150t履帶吊和1臺120t汽車吊,其中150t履帶吊負責加料跨、爐子跨、鋼水接收跨、連鑄跨的吊裝,120t汽車吊負責出坯跨,切割跨、脫硫跨、干渣跨、水渣跨的安裝和附屬鋼結構的安裝,輔助機械選用2臺50吊機和1臺45t吊負責構件倒運、拼裝.施工準備涵蓋的內容較多,基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.另外要考慮結構制作與基礎施工的偏差,并考慮結構制作的溫度影響,在基交安時一同消除.結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等.只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.大轉爐工程由于施工場地較寬闊,設備單獨儲存在設備堆放場,采用二次倒運進行安裝,保證了施工現場的整潔.高強螺栓的管理應重點對待,應有計劃有制度的進行管理.現場儲存場地應重點考慮,特別是在多雨潮濕的韶關地區,應特別重視.施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證,在充分了解圖紙的前提下經濟合理地準備好如下工作.
4鋼結構安裝施工
4.1安裝程序
4.2編制構件吊裝順序表
按照結構制造的安裝圖的構件編號及結構的安裝順序編制吊裝順序表.
4.3構件的合理碼放管理
為便于結構構件的安裝,構件進廠后應進行合理的堆放.原則為:現場急需安裝的應直接堆放到現場,按照吊裝順序先吊裝的碼放在上頭,后吊裝的碼放在下頭.不急于吊裝的構件暫時存放在現場外.堆放時應注意柱梁分開并按照軸線分類碼放.存放場地應設專人進行管理,并按供貨要求和供貨清單進行清點,資料存檔.構件堆放時H型構件應立放,不得平放.每個構件的支點不得少于兩個,支點的位置宜在構件端部1/7跨處,疊放時不得超過3層并用木方正確的分層墊好墊平,支點應上下對齊.
4.4安裝說明
4.4.1墊鐵加工
墊鐵采用不同厚度的鋼板加工,12mm及以下鋼板采用切板機下料,較厚的鋼板采用半自動切割機切割,切割后采用角磨砂輪將毛邊磨平.
4.4.2劃線校驗
按圖對柱子進行編號,并標明標高及前后方向.將柱子平放在組合平臺上,根據圖紙尺寸校驗柱子外形尺寸;檢驗柱面與斷面的垂直度.對柱子進行外觀檢查,應無裂紋、分層、撞傷等缺陷;節點接合面無嚴重銹蝕、油漆、油污等雜物;焊縫外觀檢查無裂紋和咬邊情況等.
4.5主要安裝方案
4.5.1鋼柱安裝
采用鋼板凳定位方法:杯口基礎清理后,采取水準儀、經緯儀對基礎進行標高測量、軸線測量.用鋼卷尺對鋼柱實物進行測量其長度(以牛腿處柱腳為準).以上基礎標高誤差+鋼柱實物長度誤差,得到鋼板凳的加工高度,以基礎的實際軸線位置作為定位銷子的位置.以上方法必須在杯口基礎澆灌前進行座漿墊板埋件的施工,即土建在杯口基礎裝模時,制作一個錐形模件安裝于基礎中心.在杯口基礎拆模后,通過二次座漿把埋件放于杯口基礎,通過座漿墊板調整高度與水平度及定位銷軸線位置.
4.5.2吊車梁安裝
依據吊裝柱子的中心線在每根柱子的牛腿面彈出吊車梁的中心線,在吊梁中心線上設置兩點,然后用鋼尺和彈簧稱校核并列兩根吊車梁的中心線間距(軌距).根據柱肩梁上的螺栓孔,測出兩根吊車梁對齊面的軸線,用鋼尺測出兩軸線間距是否與吊車梁的安裝長度相符.待柱子、柱間支撐安裝完畢,可將吊車梁吊裝到位,臨時固定,底部用螺栓與柱子連接,頂部用L100×8的角鋼與柱子臨時焊接,吊車梁安裝時,應根據柱肩梁上的行車梁中心線和軸線進行擺放.長度小于18m的吊車梁采用兩個吊點捆綁,大于18m吊車梁采用4個吊點綁扎,36m吊車梁利用150t或80t吊機吊裝就位.
4.5.3屋架安裝
1)屋架扶直與就位
屋架扶直時起重機的吊鉤應對準屋架中心,左右兩邊的纜風繩應對稱,吊索與水平的夾角要在45°.吊索應使其受力均勻,以避免屋架在扶直過程中產生扭曲應力.鋼屋架扶直后,應在兩側采用鋼管或毛竹對夾屋架腹桿進行臨時加固,以增強屋架縱向剛度,保證其吊裝過程不變形.緊接進行吊裝就位.在吊裝時考慮到屋架的安裝順序和兩端方向,用安裝螺栓與廠房柱連接,以保持屋架的穩定.屋架的綁扎點選在上弦的節點處,且采用4個吊點左右對稱,高于屋架的重心,使屋架起吊后能基本保持水平,不搖晃不傾翻.在屋架的兩端拉設穩繩,吊裝時由兩名工人拉緊熘繩,以便于控制屋架轉動.
2)屋架的吊裝就位和臨時固定
在屋架吊裝前使用經緯儀和卡尺在柱頂測出定位軸線,檢查相應柱頭的間距和屋架的幾何尺寸.屋架吊起離地面300mm左右時,將屋架轉吊裝位置的下方,再將屋架提升到柱上方500mm左右,然后將屋架緩緩降安裝位置進行對位作業.吊機選用150t或80t履帶吊.一榀屋架的臨時固定應準確可靠,采用每側兩根直徑11mm的鋼絲繩從兩邊拉牢的方法進行.第二榀屋架的臨時固定用工具式水平支撐與一榀屋架連接,以后各屋架與前一榀屋架采用相同方法連接.每榀屋架一邊少有兩個工具式水平支撐.后續各屋架的位置和垂直度通過這些工具式支撐進行調整.每相鄰兩榀屋架吊裝就位,經校正滿足設計和規范要求并與柱頂按設計要求固定后,及時將屋架支撐系統桿件安裝到位,使之成為一個相對獨立的單元,取下工具式支撐,安裝屋面檀條.
3)屋架固定
屋架兩端與廠房柱的固定,上弦采用支托板焊接加久螺栓的連接方法,下弦采用焊接的方法.支托板與屋架上弦端板的頂緊面必須保證有2/3以上接觸面.安裝螺栓孔不能任意用氣割擴孔,久性螺栓不得墊2個以上的墊圈,螺栓外露絲扣長度不少于2~3扣.[1]
4.5.4高強螺栓的保管與緊固
1)高強螺栓的保管:高強螺栓在使用時應輕裝、輕卸,防止損壞螺紋.高強螺栓應按包裝箱上注明的批號、規格分類保管,室內存放.堆放不宜過高.使用時應防止生銹和污染臟物.高強螺栓在安裝使用前嚴禁任意開箱.當天剩余的螺栓必須妥善保管,不得亂扔、亂放.安裝時不得將螺栓強行打入,防止損壞螺紋,扭矩系數發生變化.
2)高強螺栓的緊固:本工程所有柱、梁及支撐連接采用中國標準的鋼結構用10.9級扭剪型高強螺栓,單軌吊車梁的連接采用普通螺栓.扭剪型高強螺栓的擰緊一般節點分為初擰、終擰.對于大型節點應分為初擰、復擰、終擰.初擰及復擰后的高強螺栓在螺母上涂黃色油漆然后用扳手進行終擰打掉梅花頭.要求外露一個絲牙.高強螺栓在初擰、復擰和終擰時,應按照由中央順序向兩側對稱施擰.初擰、復擰及終擰應在同內完成.[2]
5施工設施
5.1結構安裝設施
結構安裝時人員上下采用鋼爬梯,鋼柱安裝前在地面提前安裝臨時爬梯.直爬梯制作考慮標準化,每節爬梯長度5m,寬度400mm,用-40×4扁鋼和Φ12圓鋼制作,圓鋼和扁鋼打孔塞焊,踏步高度300mm,爬梯之間連接可使用螺栓連接,即在爬梯兩端的扁鋼上分別打兩個Φ18mm的孔,用M16螺栓把兩節爬梯連接起來.爬梯安裝在柱子的小面上,以免影響鋼梁的安裝.爬梯與鋼柱固定方法:爬梯上端以柱箍形式與鋼柱固定,柱箍用∠63×6角鋼和Φ16對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,爬梯與柱箍用螺栓連接,爬梯與鋼柱間留出100mm距離爬梯詳圖及安裝方法附圖.為了方便人員的上下,廠房的正式樓梯應及時進行安裝.
5.2構件安裝平臺
鋼梁及支撐安裝時,在節點位置應搭設操作平臺,在每個梁柱結點處和兩柱相接處均需安裝操作平臺,操作平臺由柱箍、腳手板和防護欄桿組成,柱箍用∠63×6角鋼和Φ20對拉螺栓制作,柱箍與鋼柱之間夾墊4mm厚橡膠墊,角鋼及螺栓的長度應根據鋼柱截面尺寸加工,角鋼應從柱邊伸出800mm,以便于鋪設腳手板和留出人員上下空隙.每個操作平臺設兩組柱箍、4塊腳手板,四面安裝圍護欄桿,腳手板與柱箍的角鋼綁扎牢固,與鋼柱留出500mm空隙,便于施工人員上下并按規程搭設安全防護圍欄,操作平臺應在鋼柱安裝前進行安裝.
5.3人員水平行走
安裝人員在各層水平行走時,應在通道中通行.通道采用腳手板鋪設,利用腳手管搭設水平防護欄桿.
6安全設施
6.1防人員墜落設施
防人員墜落主要從以下幾個方面考慮:1)人員爬鋼梯時,采用墜落自鎖裝置,解決鋼爬梯無保護的問題.自鎖裝置使用時應注意不能裝反.人員爬行時,自鎖裝置應始終在人員的上方.2)安裝鋼梁及支撐時,由于通道暫不能搭設,因此安裝同鋼柱連接的鋼梁時,人員站在操作平臺上,安全帶掛在防護欄桿上.安裝同主梁連接的鋼梁及支撐時,主鋼梁部位掛安全防護繩,人員將安全帶掛在防護繩上行走.當主梁安裝完成后應及時掛設安全網,并在結構外側搭設挑網.
6.2防物體墜落設施
安裝使用的工具,如扭矩扳手、過沖、扳手、撬棍、角磨機等應采用安全保護繩,防止墜落.使用的螺栓墊片等應放入工具袋.
7施工體會
1)基礎的正確交安是關鍵的一項,只有交安準確才能保證結構安裝的正確性.
2)安裝鋼柱時采用鋼板凳定位銷法與常規的預埋件、墊板安裝法對比,具有簡便易行、降低人工、機械成本以及工人的勞動強度、提高安全系數和工作效率等優點.
3)結構安裝施工前還應重點考慮設備的供貨、儲存、碼放等,只有合理安排組織構件的順序,才能保證安裝的順利進行.
4)對于高強螺栓施工,初擰順序及緊固力大小對螺栓緊固的均勻性有很大影響.通過對稱初擰使構件連接板層密貼程度提高,保證各螺栓均勻受力,摩擦面性能得到充分利用,節點承載力提高.
5)施工安全設施的準備是安裝順利進行的保證.
© 2019 南京惠言達電氣有限公司 版權所有 備案號：蘇ICP備2021018979號-1 技術支持：化工儀器網 GoogleSitemap 總訪問量：471234 管理登陸
在線咨詢